盈建科各种参数设置
-
!-
盈建科参数设置
结构总体信息
1
、
结构体系
：按
实际情况
填写。
2
、
结构材
料信息
：按
实际情况
填写。
3
、
结构所在地区
：一般选择
“
全国
”
。分为全国、上海、广东，分别采用中国国
家规范、
上海地区规程和广东地区规程。
B
类建筑和
A
类建筑选项只在坚定加固
版本中才可选择
。
4
、<
/p>
地下室层数
：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据
实际情况
输
入，无则填
0
。
5
、
嵌固端所在层号
：（
P219~224
）抗规
6.1.14
条：地下室结构的楼层侧向
刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的
2
倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的
2
倍，
可将地下一层顶
板作为嵌固部位；
如果不大于
2
倍，
可将嵌固端逐层下移
到符合要求的部位，
直
到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一
层的
2
倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填
土的影响、
是否为地下室等）
无关，
所以在计算侧向刚度比适宜选用剪切刚度比。
在
YJK
中的结果文件
中，剪切刚度是
RJX1
、
RJY1
，可从地下一层逐
层计算与地上一层的剪切刚度比，
出现大于
2
或四舍五入大于
2
的，
该层顶板即
可作为嵌固端。<
/p>
如果地下室各层都
< br>不满足
嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固
端所在层号
填
0
。
!-
6
、
与基础相连构件最大底标高
：
7
、
裙房层
数
：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应
从结构最底
层起算（包括地下室）
，例如：地下室
3
层，地上裙房
4
层时，裙房层数应填
入
7
。
<
/p>
8
、
转换层所在层号
：
应按楼层组装中的自然层号填写
，例如：地下室
3
层，
转换层位于地上
2
层时，转换层所在层号应填入
5
。程
序不能自动识别转换层，
需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换
层所在层号
-
嵌固端所在层号
+1
）进行判断，是否为
3
层或
3
层以上转换。
9
、
加强层所在层号
：
人工指定。根据《高规》
10.3
、《抗规》
< br>6.1.10
条并结
合工程实际情况填写。
10
、
底框层数
：用于框支剪力墙结构。高规
10.2
11
、
施工模拟加载层步长
：一般默认
1.
12
、
恒活荷载计算信息
：（
P66
）
1
）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；
2
）模拟施工加载一模式：采用
的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与
各种类型的下传荷载的结构，但
不使用于有吊柱
的情况；
3
）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍
，削弱了竖
向荷载按刚度的重分配，
柱墙上分得的轴力比较均匀
，
传给基础的荷载更为合理。
4
）
模拟施工加载三
：采用分层刚度分层加载
模型，接近于施工过程。
故此建议
一般对多、
高层建筑首选模拟施工
3
。
对钢结构或大型体育馆类
（指
没有严格
的标准层概念）
结构应选一次加载。
对于长悬臂结构或有吊柱结
构，
由
于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采
用一次加载进行设计。
当有吊车荷载时，不应选用模拟施工
3<
/p>
。
1
!-
13
、
风荷载计算信息
：一般来说大部分工程采用
YJK
缺省的
“
一般计算方式
”<
/p>
即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过
“
特殊风荷载
”
实现。
14
、
地震
作用计算信息
：一般为
“
计算水平地震
作用
”
。
抗规
5.1.6
条规定，
6
度时的部分建筑，
应允许不进行截面抗震验算，<
/p>
但应符
合有关的抗震措施要求。因此这类结构在选择
“
不计算地震作用
”
的同时
，仍要在
“
地震信息
”
页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。此时，
“
地震信息
”
页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。
15
、计算吊车荷载：（需要时勾选，默认
缺省）
16
、计算人防荷载：（需要时勾选，默认缺省）
17
、考虑预应力等效荷载工况：（
需要时勾选，默认缺省）
18
、生成传给基础的刚度：
在实际情况中，基础与上部结构总是共同工作
的，从受力角度看它们是
不可分开的一个整体。但是在设计中基础与上部结
构通常分开来做，在设计基础时，通常
只考虑上部结构传给基础的荷载，而
上部结构传给基础的刚度贡献则很少考虑或者只能非
常粗略的用一些经验
参数来考虑。
不
考虑上部结构的刚度贡献，将会低估基础的整体性，很可
能会导致错误的基础变形规律，
造成基础设计在某些局部偏于不安全，而在
另一些局部又偏于浪费。
SATWE
程序，在上部结构计算中，增加了上部结
构刚度向基础凝聚的功能。为之后的基础计算分析提供了方便，不但能接受
< br>上部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合
实际。
19
、上部结构计算考虑基础结构：
（需要时勾选，默认缺省）
20<
/p>
、生成等值线用数据：（需要时勾选，默认缺省）
21
、计算温度荷载：（需要时勾选，默认缺省）
22
、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：（需要时勾选
，默认缺省）
!-
控制信息
1
、
水平力与整体坐标夹角
（度）：（
P62
）一般为缺省。先取初始值
0°
，在
计算结果
中输出结构的最不利地震作用方向，如果大于
±15°
，则应将
该角度输入此项重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
(±15°
,90±15°
,1
80±15°
,
270±15°
,270±15°
)
2
、
梁刚度放大系数
< br>按
10
《砼规》
5.2.4
条取值：对现浇楼盖和装配整体式楼
盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载
力的影响。
一般勾选
。
3
、
中梁刚
度放大系数
Bk
：（
P80
）高规
5.2.2
。用此系数考虑板作为梁的翼<
/p>
缘对梁刚度的放大。
刚度增大系数
BK<
/p>
一般可在
1.0~2.0
范围内取值，<
/p>
程序缺省值
为
1.0
，即不放大。
4
、
梁刚度放大系数上限
：一般默认
< br>2
。
5
、
边梁刚度放大系数上限
：一般默认
1.5
。
6
、
连梁刚度折减系数
（地震）：（<
/p>
P80
）
<
/p>
抗规
（
GB50011-2001
）
6.2.13
条规定折减系数不宜小于
0.5
；
当连梁内力由风
< br>荷载控制时，不宜折减。
高规（
JGJ3-2002
）
5.2.1
条
文说明指出：通常，设防烈
度低时可少折减一些（
6
、
7
度时可取
0.7
），设防烈度高时可多折减一些（
8
、
9
度时可取
0.5
）。折减系数不宜小于
0.5
，以保证连梁承受竖向荷载能力。
7
、
连梁刚
度折减系数
（风）：一般不折减，默认
1
。
8
、
连梁按墙元计算控制跨高比
：
高规
7.1.3
：
跨
高比不小于
5
的连梁宜按框
架梁设计。
一般默认填
4
。
9
、
普通梁
连梁砼等级默认同墙
：
一般勾选
。
10
、
墙元细分最大控制长度
（
m
< br>）：一般为缺省值
1
。
11
、
板元
细分最大控制长度
（
m
）：一般为缺省
值
1
。
!-
12
、
短墙
肢自动加密
：
一般勾选
。
13
、
弹性板荷载计算方式
：一般
默认平面导荷
。
14
、
膜单元类型
：一般
默认经典
膜元
（
QA4
）。
15
、
考虑梁端刚域、考虑柱端刚域
（
P85
）：高规
5.3.4
。一般
不
勾选，作
为安全
储备，大截面柱和异形柱应考虑勾选此项。
高规（
JGJ3-2002
）
5.3.4
条：在内力和位移计算中，可以考
虑框架或壁式框
架梁
柱节点区的刚域
。一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。
但异形柱框架结构应加以考虑；
对于转换层及以下的部位，
当框支柱尺寸巨大时，
可考虑刚域影响。刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。
程序对刚域的假定包括：
不计自重；
外荷载按梁两端节点间距
计算，
截面设计按
扣除刚域后的长度计算。
16
、
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
：一般
默认勾选
，不勾选位移偏小，
不安全。
当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因此
在计算模型中
墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。
这种
情况下，
一方面会由于刚性楼
板的约束作用过强而导致连梁的剪
力偏大，
另一方面由于楼板的平面内作用，
使
< br>得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系，
所以程序增加该选项，
默认勾选。
如
不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点，
其水平面内位移不受刚性楼板约束，
此
时墙梁的剪力一般比勾选时偏小。
17
、
结构计算时考虑楼梯刚度
：
一般默认勾选
。（建模时，不建楼梯）
<
/p>
18
、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板
面外刚度，
自动
实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
19
、
弹性
板与梁协调时考虑梁向下相对偏移
：
默认缺省
< br>。
一些传统的做法
在计算梁与
楼板协调时，
计算模型是以梁的中和轴和板的中和轴相连的方式计算
的。
由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，
实际上梁的中和轴和
板中和轴存在竖向的
!-
偏差，因此，
YJK
中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际
< br>偏心的效果，
勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，
将在板和梁
之间设置一个竖向的偏心刚域，
该偏心刚
域的长度就是梁中和轴和板中和轴的实
际距离。
这种计算模型比
按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更小，
正
弯矩加大
并承受一定的拉力，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。
20
、
刚性楼板假定
< br>：（
P97
、
P196~198
）
不强制采用刚性楼板假定：
对所有楼层采用强制刚性楼板假定：
整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚
：一般默认勾选此项<
/p>
高规
5.1.5
条规定，计算结构整体指标（内力、位移、周期等）时采用强制
刚性楼板假定，进行内
力分析和计算配筋时不采用强刚。
凡是没有特殊设定的
楼板，程序默认为刚性楼板。
21
、
地下室强制采用刚性楼板假定
：
一般情况不选取
，按强制刚性板假定时
保留
弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构
定义了弹性板
3
、
6
< br>情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
22
、多塔参数：（<
/p>
P225~232
）用于多塔结构。
自动划分多塔
自动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较大值。
23
、
现浇
空心板计算方法
：用于带现浇空心板的结构。
一般不勾选
。
交叉
梁法、有限
元法：根据实际情况选择。
24
、<
/p>
增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移
：
默认缺省
25<
/p>
、
梁自重扣除与柱重叠部分
：为了安全储
备，
一般不勾选
。
26
、
楼板
自重扣除与梁重叠部分
：为了安全储备，
一般不勾选
27
、
输出节点位移
：需要时勾选，
默认缺省
。
!-
28
、
地震内力按全楼弹性板
6
计算
：（
P197~198
）用于板
柱
-
剪力墙结构、
厚板转换结构。
屈曲分析：需要时勾选，
默认缺省
。
二阶效应
：考虑
P-
△
效应
：（
P84
）具体应根据程序计算结果
中
的提示来确定
是否勾选。
高规（
JGJ3-2002
）
5.4
节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原
则；高层民
用钢结构（
JGJ99-98
）
5.2
.11
条给出对于无支撑结构和层间位移角大
于
1/1000
的有支撑结构，
应考虑
< br>P-
Δ
效应。组合系数：恒载默认
1
；活载默认
0.
5
。
风荷载基本参数
1
、
执行规范：
GB50009-2012
2
、
地面粗
糙度类别
：（
P70
）
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区
C:
指有密集建筑群的城市市区；
D:
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
3
、
修正后
的基本风压
（
KN/m2
）：（
jilinP111-113
）
按照
《建筑结构荷载规范》
附录
D.4
中附表
D.
4
给出的
50
年一遇的风压采用，
但不得小于
0.3KN/m2
。一般情况下
，高度大于
60m
的高层建筑可按
10
0
年一遇
的风压采用；对于高度不超过
60m
的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工
程师根据结构
的重要性按实际情况确定。
4
、
风荷载计算用阻尼比
（
< br>%
）：混凝土结构及砌体结构
5%
，有填充墙钢结
构
2%
，无填充墙钢
结构
%1
。
砼规
11.8.3
，抗规
5.1.5
、
9.2.5
，
荷规
8.4.4
，高规
11.3.5<
/p>
及条文说明。
!-
5
、
结构<
/p>
X
向基本周期
（秒）：第一次计算时采用
默认值，然后根据计算出
的周期（
）乘
以折减系数后回代。
6
、
结构
Y
向基本周期
（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出
的周期（
）乘以折减系数后回代。
7
、
承载力
设计时风荷载效应放大系数
：高规
4.2.2
< br>。
程序默认值为
1.0
，对
风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的
1.1<
/p>
倍采用。
8
、
用于舒适度验算的风压
（
KN/m2
）：默认与风荷载计算的
基本风压
（
50
年一遇）取值相同。对于超过
150m
的高层结构才考虑此项，一般可取
1
0
年一
遇的风压。
9
、
用于舒
适度验算的结构阻尼比
（
%
）：对于超
过
150m
的高层结构才考虑
此项。<
/p>
按照高规
3.7.6
< br>要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取
1%~2%
，程
序
默认取
2%
。
10
、
精细计算方式下对柱按柱间均布风荷加载
：
一般不勾选
。
11
、
考虑顺风向风振
：
一般
勾选
。
对于基本自振周期
T1
大于
0.25s
的工程结构，如房屋
、屋盖及各种高耸结
构，以及对于高度大于
30m
且高宽比大于
1.5
的高柔房屋，均
应考虑风压脉动
对结构发生顺风向风振的影响。
12
、
其它风向角度
：
默认缺省
。
<
/p>
13
、
考虑横风向风振
< br>：
默认缺省
。
14
、
结构宽深
：勾选考虑横
风向风振时，才能供选此项。
默认勾选程序自动
计算。
15
、
考虑扭转风振
：
默认缺省
。
16
、
体型分段数
：（
P70~71
）荷规
7.3.1
，高规
3.2.5
。
指定风荷载
：需要时勾选，
默认缺省
。
!-
地震信息
1
、
设计地
震分组
：详见《抗规》附录
A
。
2
、
设防烈
度
：详见《抗规》附录
A
。
3
、
场地类别
：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》
4.1.6
。
4
、
特征周期
：高规
4.3.7
，
抗规
5.
1.4-2
。
P33
设计地震
分组
第一组
第二组
第三组
Ⅰ
0
0.20
0.25
0.30
Ⅰ
1
0.25
0.30
0.35
5
、
周期折减系数
：（
P75
< br>）高规
3.3.16
框架结
构可取
0.6~0.7
（填充墙较少
0
.7~0.8
）；
框架
-
剪力墙结构可取
0.7~0.8
< br>（填充墙较少
0.8~0.9
）；
框架
-
核心筒结构可取
0.8~0.9
；
剪力
墙结构可取
0.9~1.0
（填充墙较少
1.0
）。
6
、
特征值分析参数
分析类型：
默认
WYD-
RITZ
。
7
、（
1
）
用户定义振型数
：（
P74
）一般最少
取
3
且为
3
的
倍数。当考虑扭
转藕联
计算时，振型
数应不少于
9
。对于多塔结构振型数应大于
12
。衡量指标
是：有效质量系数
≥90%
。
（
2
）
程序自动确定振型数
：
一般勾选
，让程序自动确定振型数。
8
、
最多振
型数量
：
默认缺省值
。
场地类别
Ⅱ
0.35
0.40
0.45
Ⅲ
0.45
0.55
0.65
Ⅳ
0.65
0.75
0.90
!-
9
、
按主振
型确定地震内力符号
：根据《抗规》
5.2.3
条计算的地震效应没有
符号，
SATWE
原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的
符号，
现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，
可勾
选
。
10
、
砼框架抗震等级
：按《抗规》
6.1.
2
填写。
11
、
剪力墙抗震等级
：按《抗规》<
/p>
6.1.2
填写。
12
、
钢框
架抗震等级
：按《抗规》
6.1.2
填
写。
13
、
抗震构造措施的抗震等级
：
一般为不
改变，学校提高一级
。
抗规
p49
当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一
致时，
在配筋文件中会输
出此项信息，故此系数按规范选取。详
见抗规
3.3.1
、
3.3.2
、
3.3.3
。
3.3.1.
丙类
建筑
3.3.1
、
Ⅰ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.
15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗震构造措施
(
烈度
< br>)
6
6
6
7
7
8
Ⅱ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本
地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗
震构造措施
(
烈度
< br>)
6
7
7
8
8
9
Ⅲ
、
Ⅳ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地
震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗震
构造措施
(
烈度
< br>)
6
7
8
8
9
9
3.3.2
甲、乙类建筑
Ⅰ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
Ⅱ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
!-
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
Ⅲ
、
Ⅳ
类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
)
7
8
8+
9
9+
9+
14
、
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一
级
：
用于框支剪
力墙结构，
默认勾选
。
15
、
地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐
层降低及抗震措施四级
：
高规
3.9.
5
，
默认勾选
。
16
、
结构的阻尼比
< br>（
%
）：（
P75
）一般勾选
全楼统一
。
（
1
）全楼
统一：一般混凝土结构取
5%
，钢结构取
2%
，混合结构在二者之
间取值。程序缺省值为
5%
。
（
2
）按材料区分：钢
2%<
/p>
，型钢混凝土
5%
，混凝土
5%
。
17
、
考虑偶然偏心
：（
P73
）一般勾选，
X
、
Y
方向默认
5%
。
5%
< br>的偶然偏心，是从施工角度考虑的。
计算考虑偶然偏心
，使构件的内力
增大
5%~10%
，使
构件的位移有显著的增大，平均为
18.47%
计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，
选择后程序将增加计算
4
个地
震工况，即每层的质心沿垂直于地震作
用方向偏心
5%
的地震作用。计算位移比
时看此工况下的值，计算位移角时可不考虑此工况下的情况。
18
、
偶然
偏心
计算方法
：
默认等效扭矩法
（传统法）。
1
9
、
隔震减震附加阻尼比算法
：用于隔
震减震计算，
默认强制解耦
。
!-
最大附加阻尼比
：用于隔震减震
计算，程序缺省值
0.25
。
20
、
考虑双向地震作用
：（
P73
）
一般勾选
。
一般而言，多层和高层可根据
楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过
1.2
，则可认为扭转明显，
需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层
结构，当需
要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，<
/p>
结果不叠加。
位移比超过
1.2
时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心
；位移比不超过
1.2
时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作
用。
21
、
自动计算最不利地震方向的地震作用
：（
P62
），
一般勾选
。
22
、
斜交抗侧力构件方向附加角度（
0-90
）：（
P76
）用于有斜交抗侧力构
件的结构。<
/p>
地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15
度时，在此需要填写此角度，作为
附加地震计算的角度（逆时针为正，顺时针为负）。
SATWE
参数中增加
“
斜交抗
侧力构件附件地震
角度
”
与填写
“
水平与整体坐标夹角
”
计算结果有何区别：水平
力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，
而斜交抗侧力
构
件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。
《抗规》
5.1.1<
/p>
条规定，
有斜交抗侧力构件的结构，
当相
交角度大于
15
度时，
应分别计算抗侧
力构件的水平地震作用。
主要是针
对
“
非正交的、平面不规则
”
的结构，这里填的是除了两个正交的，
还要补充计算的方向角数。
相应角度：
就是除
0
、
90
这两个角度外需要计算的其
他角
度，个数要与
“
斜交抗侧力构件方向附加地震数
”
相同，这样程序计算的就是
!-
< br>填入的角度再加上
0
度和
90<
/p>
度这些方向的地震力。该角度是与
X
轴正
方向的夹
角，逆时针方向为正。
<
/p>
23
、
活荷载重力荷载代表制的荷载组合
值系数
：（
P74
）该参数是指计算地
震作用时，
重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时
的不同活荷载组
合值系数，
一般民用建筑取
0.5
，藏书库、档案库取
0.8
。
24
、
地震影响系数最大值
：程序按规范自动调整，如有特殊要求，也
可自行
修改。
如果要进行中震弹性或不屈服设计，设计人员需要将
“
地震
影响系数最大值
”
手工修改为设防烈度地震影响系数最大值。<
/p>
多遇及罕遇地震影响系数最大值：
地震影响
6
度
7
度
8
度
9
度
多遇地震
0.04
0.08
（
0.12
）
0.16
（
0.2
4
）
0.32
罕遇
地震
--
0.50
（
0.72
）
0.90
（
1.20
）
1.40
注：括号中数值分别用于
设计基本地震加速度为
0.15g
和
0
.30g
的地区。
25
、
用于
12
层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值
：
< br>由
“
结
构所在地区
”
、
“
场地类别
”
、
“
设计地震分组
”
等参数控制，程序按规范自动调整，
如有
特殊要求，也可自行修改。
26<
/p>
、
竖向地震作用系数底线值
：当振型分解
反映谱方法计算的竖向地震作用
小于该值时，
将自动取该参数确
定的竖向地震作用底线值。
程序默认
0.08
< br>。
27
、
27
、
地震计算时不考虑地下室的结构质量
：
一般不勾选
。
自定义影响系数
曲线：（
P76
）
根据工程实际情况输入，默认缺省。