12.00R24混合型花纹全钢载重子午线轮胎的设计
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12.00R24
混合型花纹全钢载重子午线轮胎的设计
.
李振波
（银宝轮胎集团有限公司，山东
潍坊
262700
）
摘要：
介绍了
12.00R24
混
合型花纹全钢载重子午线轮胎的设计情况，
结构设计：
轮胎外直
径
1223
mm
，断面宽
310mm
，行驶面宽
237mm
，
行驶面弧度高
8mm
，胎圈着合直径
6
12.5mm
，胎圈着合宽度
230mm
断面水平轴位置（
H1/H2
）
1.
059
，花纹深度
22mm
，花纹周节
数
52
，花纹饱和度
65.1%
。施工
设计：胎体帘布采用
3+9+15*0
.22+0.15HT
钢丝帘线，带束层采用
2
层
1
³
0.365+6
³
0.35HT
钢丝帘线，
< br>1
层
3
³
4
³
0.22HE
钢丝帘线和边部采
用
2
层
3
³<
/p>
7
³
0.20HE
钢丝帘线；
采用两鼓一次法成型机成型，
蒸
< br>锅式定型硫化机硫化。
成品性能试验结果表明，
成品轮胎
充气外缘尺寸、
强度性能和耐久性能均符合相
应设计和国家标准
要求。
关键词：全钢载重子午线轮胎；结构设计；施工设计
2010
年，随着外销部门的努力，我公司外贸出口量增大，在中短途运
输
方面，客户需求既适合工地又适合公路的全钢载重子午线轮胎，为满足市场
需求，我公司及时开发出
12.00R24
混合型
花纹全钢载重子午线轮胎，现将
12.00R24
混合型花纹全
钢载重子午线轮胎的设计情况介绍如下：
1
技术要求
根据
GB/T 2977-2008
，
确定
12.00R24
混合型花纹全钢载重子午线轮胎技
术参数为：标准轮辋
8.5
，充气外直径
1226
（
1208
～
12
44
）
mm
，充气断面宽
315
（
303
～
327
）
mm
，层级<
/p>
18PR
，标准充气压力
830kPa<
/p>
，额定负荷
4250kg
。
2
结构设计
2.1
外直径（
< br>D
）和断面宽（
B
）
全钢载重子午线轮胎的胎面冠部有周向伸张极小的带束层箍紧胎体，轮<
/p>
胎充气后外直径膨胀尺寸很小，根据我公司相近规格轮胎充气后外直径与断
面宽膨胀率，确定本次设计外直径取
1223mm
，断
面宽取
310mm
，即外直径膨
胀率（
D
’
/D
）为
1.002
，断面宽膨胀率（
B
’
/B
）为
1.01
6
。
2.2
行驶面宽度（
b
）和弧度高（
h
）
b
取值较大，
可增大轮胎与地面的接触面积，
减小接地
压强，
提高轮胎的
的牵引性能、
通过性
能和耐磨性能，
b/B
一般取
0.7
0
～
0.85
，
本次设计取
0.76
，
则
b
为
237mm
。
h/H
本次设计取
0.026
，则
h
为
8mm
。
2.3
胎圈着合直径
（
d
）和胎圈着合宽度（
C
）
d
值的选取应满足轮
胎装卸方便和胎圈与轮辋配合紧密的要求。
胎圈与轮
辋采取过盈
配合，过盈量大，轮胎装卸困难，影响轮胎安全性能；过盈量小，
胎圈与轮辋不能紧密配
合，轮胎在行驶过程中胎圈与轮辋之间易产生位移，
发生摩擦生热，从而导致胎圈磨损问
题。本次设计
d
取
612.5mm
。
C
的取值一般
较轮辋宽度大
12.7
～
25.4mm
，
轮胎在负荷下胎侧弯曲变形，
为使变
形区域集中于水平轴附近，降低肩部和子口部位应力。本次设计
C
取
230mm
。
2.4
断面水平轴位置（
H1/H2
）
断面水平轴位置是轮胎断面最宽点
，是最大曲挠变形位置，
H1/H2
取值
一般为
1.0
～
1.2
，子午线轮胎胎圈承受的应力较大，同时考虑超载因素，
本次
设计
H1/H2
取
1.059
，
H1
为
15
7mm
，
H2
为
148.25mm
。轮胎断面示意图见图
1
< br>。
图
1
轮胎断面示意图
2.5
胎面花纹
胎面花纹采用横向花纹沟为
主，纵向花纹沟为辅的混合型花纹设计，横
向花纹使轮胎具有优良的牵引与通过性能，纵
向花纹赋予了轮胎防侧滑性能，
横向花纹沟底设计宽
3.5mm
、
高
3.5mm
宽的弹块，
既可以弹出石子又可以提高
胎面的抗刺扎性能，混
合花纹设计使轮胎既可在公路上行驶，又可在工地上
使用，一般的泥泞地也能通过，适用
于多种环境的复杂路况。花纹设计深度
22mm
，花纹饱和度<
/p>
65.1%
，采用等节距设计，花纹周节数
52
。胎面花纹展开
示意图见图
2<
/p>
。