YJK参数设置详细解析-(47482)
-
-
结构总体信息
1
、结构体系：按实际情况填写。
2
、结构材料信息：按实际情况填写。
3
、结构所在地区：一般选择“全国”。分为全国、上海、
广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地
区规程。
B
类建筑和
A
类建
筑选项只在坚定加固版本中才
可选择。
4
、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，
根
据实际情况输入，无则填
0
。
5
、嵌固端所在层号：
（
P219~224
）
抗规
6.1.14
条：地下室
结构的楼层侧向刚度
不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的
2
倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的
2
倍，
可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于
< br>2
倍，可将
嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固
端所在层侧
向刚度大于上部结构一层的
2
倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，
与
外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所
以在
计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在
YJK
中的结果文件
中，
剪切刚度是
RJX1
、
RJY1
，
可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出
现大
于
2
或四舍五入大于
2
的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在
基础顶板处，嵌固端所
在层号填
0
。
6
、与基础相连构件最大底标高：
<
/p>
7
、
裙房层数：
程序不能自动识别裙房层数，
需要人工指定。
应从结构最底层起
算
（包括地下室）
，
例如：
地下室
3
层，
地上裙房<
/p>
4
层时，裙房层数应填入
7
。
8
、转换层所在层号：
应按楼层组装中的自然层号填写，例
如：地下室
3
层，转换层位于地上
2
层时，转换层所在
层号应填入
5
。
程序不能
自动识别转换层，
需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即
以（转换层所在层号
-
嵌固端所在层号
+1
）进行判断，是
-
-
否为
3
层
或
3
层以上转换。
< br>9
、
加强层所在层号：
人工指定
。
根据
《高规》
10.3
、
《抗规》
6.1.10
条
并结合工程实际情况填写。
10
、底
框层数：用于框支剪力墙结构。高规
10.2
11
、施工模拟加载层步长：一般默认
1.
12
、恒活荷载计算信息：
（
P66
）
1
）一般不允许不计
算恒活荷载，也较少选一次性加载模
型；
2
）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模
型
，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用
与有吊柱的情况；
3
）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚
度放
大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的
轴
力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
4
< br>）模拟施工加载三：采用分层刚度分层加载模型，接近
于施工过程。
故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工
3
。对钢结构
或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一
次加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用
悬挑脚
手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进
行设计。当有吊车荷载时，不应选用模
拟施工
3
。
19
、风荷载计算信息：一般来说大
部分工程采用
YJK
缺省的
“一般计算
方式”即可，如需考虑更细致的风荷载，则
可通过“特殊风荷载”实现。
20
、地震作用计算信息：一般为“计算水平地震作
用”。
抗规
5.1.6
条规定，
6
度时的部分建筑，应允许不进行截
面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。因此这类结
构在选择“不
计算地震作用”的同时，仍要在“地震信息”
页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的
要求。此时，
“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。
21
、计算吊车荷载：
（需要时
勾选，默认缺省）
22
、计算人防荷
载：
（需要时勾选，默认缺省）
23
、考虑预应力等效荷载工况：
（需要时勾选，默认缺省）
-
-
24
、生成传给基础的刚度：
在实际情况中，
基础与上部结构总是共同工作的，
从受力
角度看它们是不可分开的一个整体。
但是在设计中基
础与
上部结构通常分开来做，
在设计基础时，
< br>通常只考虑上部
结构传给基础的荷载，
而上部结构传给基
础的刚度贡献则
很少考虑或者只能非常粗略的用一些经验参数来考虑。
< br>
不考虑上部结构的刚度贡献，
将会低估基础的整体性，
很
可能会导致错误的基础变形规律，
造
成基础设计在某些局
部偏于不安全，而在另一些局部又偏于浪费。
SATWE
程序，在上部结构计算中，增加了上部结构刚度
向
基础凝聚的功能。
为之后的基础计算分析提供了方便，
不
但能接受上部结构传来的荷载，
同时还将叠
加上部结构传
来的刚度，使计算更加符合实际。
25
、上部结构计算考虑基础结构：
26
、生成等值线用数据：
（需要时勾
选，默认缺省）
27
、计算温度荷载
：
（需要时勾选，默认缺省）
28<
/p>
、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：
（需要时勾
选，默认缺省）
控制信息
1
、水平力与整体坐标夹角（度）
：
（
P
62
）一般为缺省。先取
初始值
0°，
在计算结果
中输出结构的最不利地震<
/p>
作用方向，如果大于±
15
°，则应将该
角度输入此项重新
计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
2
、梁刚度放大系数按
10
《砼规》
5.2.4
条取值：对现浇楼
盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影
响。一般勾选。<
/p>
3
、中梁刚度放大系数
Bk
：
（
P80
）高规
5.2.2
。用此系数考
虑板作为梁的翼缘对梁刚度的放大。
刚度增大系数
BK
一般
可在
1.0~2.0
< br>范围内取值，程序缺省值为
1.0
，即不放大。
4
、梁刚度放大系数上限：一般默认
2
。
5
、连梁刚度折减系数（地震）
：
（
< br>P80
）
-
-
抗规（
GB50011-2001
）
6.2.13
条规定折减系数不宜小
于
0.5
；当连梁内力由风荷载控制时，不宜折减。
高规（
JGJ3-2002
）
5.2.1
条文说明指出：通常，设防烈度
低时可少折减一些（
6
、
7
度时可取
0.7
）
，设防烈度高时可
多折减一些
（
8
、
9
度时可取
0.5
）
。
折减系数不宜小于
0.5
，
以保证连梁承受竖向荷载能力。
6
、连梁刚度折减系数（风）
：一般不折减，默认
1
。
7
、连梁按墙元计算控制跨高比：高规
7.1.3
：跨高比不小于
5
的连梁宜
按框架梁设计。
一般默认填
4
。
8
、普通梁连梁
砼等级默认同墙：一般勾选。
9
、墙
元细分最大控制长度（
m
）
：一般为缺
省值
1
。
1
0
、板元细分最大控制长度（
m
）
：一般为缺省值
1
。
11
、短墙肢自动加密：一般勾选。
12
、弹性板荷载计算方式：一般默认平面导荷。
13
、膜单元类型：一般默认经典膜元（
QA4
）
。
14
、考虑梁端刚域、考虑柱端刚域（
P85<
/p>
）
：高规
5.3.4
。一
般不勾选，作为安全储备，大截面柱和异形柱应考虑勾
选此项。
高规（
JGJ3-2002
）
5.3.4
条：在内力和位移计算中，可
以考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域。一般情
况下
可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。但异形柱框
架结
构应加以考虑；对于转换层及以下的部位，当框支
柱尺寸巨大时，可考虑刚域影响。刚域
与刚性梁不同，
刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。程序对刚域的
< br>假定包括：不计自重；外荷载按梁两端节点间距计算，
截面设计按扣除刚域后的长
度计算。
15
、墙梁跨中节点作为刚
性楼板从节点：一般默认勾选，不
勾选位移偏小，不安全。
<
/p>
当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，
因此在计
算模型中墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从
节点的。这种情况下，一方面会由于刚性楼
板的约束作用
过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面由于楼板的平面内
< br>-
-
作用，使得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关
系，所以
程序增加该选项，默认勾选。如不选择则认为墙梁跨中节
点为弹性节点，其水平面内位移不受刚性楼板约束，此时
墙梁的剪力一般比勾选时偏小
。
16
、结构计算时考虑楼梯刚度：
一般默认勾选。
（建模时，
不建楼梯）
17
、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹<
/p>
性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构
符合实际受
力情况，应勾选。
18
、弹性板与梁
协调时考虑梁向下相对偏移：默认缺省。
一些传统的做法在计
算梁与楼板协调时，
计算模型是以梁
的中和轴和板的中和轴相连
的方式计算的。
由于一般梁与
楼板在梁顶部平齐，
实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖
向的偏差，因此，
YJK
中设置了【弹性板与梁协调时考虑
向下相对偏移】
来模拟实际偏心的效果，
勾选此参数后软
件
将在计算中考虑到这种实际的偏差，
将在板和梁之间设
置一个竖
向的偏心刚域，
该偏心刚域的长度就是梁中和轴
和板中和轴的实
际距离。
这种计算模型比按照中和轴互相
连接的模型得出的梁的
负弯矩更小，
正弯矩加大并承受一
定的拉力，这些因素在梁的配
筋计算中都会考虑。
19
、刚性楼板假定：
（
P97
、
P196~198
）
不强制采用刚性楼板假定：
对所有楼层采用强制刚性楼板假定：
整体指标计算采用强刚，
其他计算非强刚：
一般勾选此项
高规
5.1.5
条
规定，计算结构整体指标（内力、位移、周
期等）
时采用强制刚
性楼板假定，
进行内力分析和计算配
筋时不采用强刚。
-
-
凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。
20
、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强
制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于
板柱结构定义了弹性板
3
、
6
情况。
但已选择对所有楼
层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
21
、多塔参数：
（
< br>P225~232
）用于多塔结构。
自动划分多塔
自动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与
整体分别计算，
配筋取各分塔与整体结果较大值。
22
、现浇空心板计算方法：用于带现浇空心板的结构。一般
不勾选。
交叉梁法、有限元法：根据实际情况选择。
< br>23
、
考虑
P-
△效应：
（
P84
）具体应根
据程序计算结果
中的提示来确定是否勾选。
高规
（
JGJ3-2002
）
5.4
节给出由结构刚重比确定是否考<
/p>
虑重力二阶效应的原则；高层民用钢结构（
JGJ99-98
）
5.2.11
条
给
出
对
于
无<
/p>
支
撑
结
构
和
层
间
位
移
角
大
于
1/1000
的有支撑结构，应考虑
P-
Δ
效应。
组合系数：恒载
默认
1
；
活载
默认
0.5
24
、增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：默认缺省
25
、
梁自重扣除与柱重叠部分：
为了
安全储备，
一般不勾选。
26
、楼板自重扣除与梁重叠部分：为了安全储备，一般不勾
选。
27
、输出节点位移：需要时勾选，默认缺省
。
28
、地震内力按全楼弹性板
6
计算：
（
P19
7~198
）用于板柱
-
剪力墙结构、
厚板转换结构。
屈曲分析：需要时勾选，默认缺省。
风荷载基本参数
-
-
1
、
执行规范：
GB50009-2012
2
、地面粗糙度类别：
（
P70
）<
/p>
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇
和城市郊区
C:
指有密集建筑群的城市市区；
D:
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
3
、修正后的基本风压（
KN/m2
）
：
（
P70
）
按照《建筑结构荷载规范》附录
D
.4
中附表
D.4
给出的
50
年一遇的风压采用，但不得小于
0.3KN/m
2
。一般情况
下，
高度大于
60m
的高层建筑可按
100
年一遇的风压采用；
对于高度不超过
60m
的高层建筑，
其风压是否提高，
可由
< br>结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。
4
、风荷载计算用阻尼比（
%
）
：混凝土结构及砌体结构
5%
，
有填充墙钢结构
2%
，无填充墙钢结构
%1
。
< br>砼规
11.8.3
，
抗规
5.1.5
、
9.2.5
，
荷规
8.4.4
，
高规
11.3.5
及条文说明。
5
、结构
X
向基本周期（秒）
：第一次计算时采用默认值，然
后根据计
算出的周期（
）乘以折减系数后回代。
6
、结构
Y
向
基本周期（秒）
：第一次计算时采用默认值，然
后根据计算出的
周期（
）乘以折减系数后回代。
7
、承载力设计时风荷载效应放大系数：高规
4.2.2
。程序默
认值为
1.0<
/p>
，
对风荷载比较敏感的高层建筑，
承载力
设计
时应按基本风压的
1.1
倍采用。
8
、用于舒适度验算的风压（
KN/m2
）
：默认与风荷载计算的
基本风压（
50
年一遇）取值相同。对于超过<
/p>
150m
的高
层结构才考虑此项，一般可
取
10
年一遇的风压。
9
、用于舒适度验算的结构阻尼比（
%
）
：对于超过
150m
的高
层结构才考虑此项。按照高规
3.7.6
要求，验算风振舒
适度时结构阻尼比宜取
1%~2%
，程序默认取
2%
。
10
、
精细计算方式下对柱按柱间均布
风荷加载：
一般不勾选。
11
、考虑顺风向风振：一般勾选。
对于基本自振周期
T1
大于
0.25s
的工程结构，如房
-
-
屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于
30m
且高
宽比大于
1.5
的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发
生顺风向风振的影响。
12
、考虑横风向风振：默认缺省。
13
、结构宽深：勾选考虑横风向风振时，才能供选此项。默<
/p>
认勾选程序自动计算。
14
、考虑扭转风振：默认缺省。
15
、其它风向角度：默认缺省。
<
/p>
16
、体型分段数：
（
< br>P70~71
）荷规
7.3.1
，高规
3.2.5
。
指定风荷载：需要时勾选，默认缺省。
地震信息
1
、设计地震分组：详见《抗规》附录
A
。
2
、设
防烈度：详见《抗规》附录
A
。
3
、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗
规》
4.1.6
。
<
/p>
4
、特征周期：高规
4.3.7
，抗规
5.1.4
。
设计地震分组
场地类别
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
第
一
组
0.25
0.35
0.45
0.65
第
二
组
0.30
0.40
0.55
0.75
第
三
组
0.35
0.45
0.65
0.90
5
、周期折减系数：
（
P75
）高规
3.3.16
-
-
对于框架结构可取
0.6~0.7
；对于框架
-
剪力墙结构可取
0.7~0.8
；
框架
-
核心筒结构可取
0.8~0.9
；
剪力墙结构可
取
0.8~1.0
。
6
、特征值分析参数
分析类型：默认
WYD-
RITZ
。
7
、
（
1
）用户定义振型数：
（
P74
）一般最少取
3
且为
3
的倍
数。当考虑扭转藕联计算时，振型数应不少于
9
。对
于多塔结构振型数应大于
12
。衡量指标是：有效
质
量系数≥90%。
（
2
）程序自动确定振型数：
一般勾选（
2
）
，让程序自动确定振型数。
8
、最多振型数量：默认缺省值。
<
/p>
9
、按主振型确定地震内力符号：根据《抗规》
< br>5.2.3
条计算
的地震效应没有符号，
SATWE
原有的符号确定规则是每个
内力分量取各振
型下绝对值最大者的符号，现增加本参
数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情
况，
可勾选。
10
< br>、砼框架抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
11
、剪力墙抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
12
、钢框架抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
13
、抗震构造措施
的抗震等级：一般为不改变，学校提高一
级。
当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一
致时，在配筋文件中会输
出此项信息，故此系数按规范选
取。详见抗规
3.3.1
、
3.3.2
、
3.
3.3
。
3.3.1.
丙类建筑
Ⅰ
类
场
地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
-
-
度
)
6
7
7
8
8
9
<
/p>
抗
震
构
造
措
施
(
烈
度
)
6
6
6
7
7
8
Ⅱ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
度
)
6
7
7
8
8
9
抗
震
构
造
措
施
(
烈
度
)
6
7
7
8
8
9
Ⅲ
、
Ⅳ
类
场
地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
度
)
6
7
7
8
8
9
-
-
抗
震
构<
/p>
造
措
施
(
烈
度
)
6
7
8
8
9
9
3.3.2
甲、乙类建筑
Ⅰ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
度
)
7
8
8
9
9
9+
抗
震
构
造
措
施<
/p>
(
烈
度
)
6
7
7
8
8
9
Ⅱ
类
场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
度
)
7
8
8
9
9
9+
抗
震
构
造
措
施
(
烈
度
)
7
8
8
9
9
9+
-
-
Ⅲ
、
Ⅳ
类
场
地
6
度
7
度
8
度
9
度
设
计
基
本
地
震
加
速
度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗
震
措
施
(
烈
度
)
7
8
8
9
9
9+
抗
震
构
造
措
施
(
烈
度
)
7
8
8+
9
9+
9+
14
、框支剪力墙结构底部加强区剪
力墙抗震等级自动提高一
级：用于框支剪力墙结构，默认勾选。
15
、地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震<
/p>
措施四级：高规
3.9.5
，默认勾选。
16
、结构的阻尼比（
%
）
：
（
< br>P75
）一般勾选全楼统一。
（
1
）全楼统一：一般混凝土结构取
5
%
，钢结构取
2%
，混
合结构在二者之间取值。程序缺省值为
5%
。
（
2
）按材料区分：
钢
2%
，型钢混凝土
5%
，混凝土
5%
。
17
、考虑偶然偏心：
（
P73
）一般勾选，
X
、
Y
方向默认
5%
。
5%
的偶然偏心，是从施工角度考虑的。<
/p>
计算考虑偶然偏
心，使构件的内力增大
5%~10%
，使构件的位移有显著的增
大，平均为
18.47%
计算单向地震作用时应考虑偶然偏
心的影响，
选择后程序
将增加计算
4<
/p>
个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作
用方向偏心
5%
的地震作用。
计算位移比时看此工况下的值，
计算位移角时可不考虑此工况下的情况。
18
、偶然偏心计算方法：默认等效扭矩法（传统法）
。<
/p>
-
-
19
、隔震减震附加阻尼比算法：用于隔震减震计算，默认强
制解耦
。
最大附加阻尼比：
用于隔震减震计
算，
程序缺省值
0.25
。
20
、考虑双向地震作用：
（
P73
）一般勾选。
一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移
之比值判断：若该
值超过
1.2
，则可认为扭转明显，需考
虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高
层结构，当需要选择考虑双向
地震作用时，也要选择考虑
偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。
位移比超过
1.2
时，则考
虑双向地震作用，不考虑偶然偏
心；位移比不超过
1.2
时，则考虑偶然偏心，不考虑双
向地震作用。
21
、自动计算最不利地震方向的地震作用：
< br>（
P62
）
，一般勾
选。
22
、斜交抗侧力
构件方向附加角度（
0-90
）
：
（
P76
）用于有
斜交抗侧力构件的结构。
地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15
度时，在此
需要填写此角度，
作为附加地震计算的角度
（逆时针为正，
顺
时针为负）
。
SATWE
参数中增加“
斜交抗侧力构件附件
地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有
何区别：
水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变
风荷载的作用方向，
而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改
变
地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。
《抗规》
5.1.1
条规定，有斜交抗侧力构件的结构，
当相交角度大于
1
5
度时，应分别计算抗侧力构件的水平
地震作用。
主要是针对“非正交
的、
平面不规则”的结构，
这里
填的是
除了两个正交的，
还要补充计算的方向角数。
相应
角度：就是除
0
、
90
这两个角度外需要计算的其他角度，
个数要与“斜交抗侧力构件方向
附加地震数”相同，
这样
程序计算的就是填入的角度再加上
0
度和
90
度这些
方向
的地震力。
该角度是与
X
轴正方向的夹角，
逆时针方向为
正。
-