2010版PKPM(SATWE)参数填写最全总结
-
PMCAD
中设计参数
1
、
考虑
结构
设计使用年限的荷载调整系数，【高规
5.6.1
】设计使用年限为
50
年时取
1.0
，设计使用年限为
100
年时取
1.1
。
2
、
框架梁端负弯矩条幅系数，【高规
5.2.3
】在竖向荷载作用
下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行
调幅，并应符合
下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为
0.7~0.8
< br>，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为
0.8~0.9
（
一般取为
0.85
），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算
的跨中弯矩的
1/2
。
3
、
梁柱
混凝土保护层厚度，【混规
8.2.1
】中有详细规定（新规范
保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。
4
、
框架
的抗震等级，
【抗规
6.1.2
】中有
详细规定（表
6.1.2
中确定的房屋的抗震等级为丙类
建筑
的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查
表
6.1.2
确定其抗震等级，但抗震设防烈度为
9
度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措
施，丁类建
筑允许降低一度采取抗震措施，但已为
6
度时不应再降低）
5
、
抗震
构造措施的抗震等级，【抗规
3.3.2
】建筑场地为
1
类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构
造措
施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但
抗震设防烈度为
6
度时仍应按本地区抗震设防烈度
的要求采取抗震构造措施。（
1
类场地时，丁类建筑
抗震构造措施也可降低一度同丙类；
2
类场地时，甲乙类建筑应
按本地区抗震设防烈
度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取
抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗
震构造措施；
3
、
4
类场地时，甲乙
类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑
7
度半和
8
度半分别按
8<
/p>
度
9
度采取抗震构造措施，丁类建筑
7
度和
8
度分别按
6
度
7
度采取
抗震构造措施）。
6
、
计算
振型个数，【高规
5.1.13
】计算振型数应使各振型参与质
量之和不小于总质量的
90%
（振型数应为
3
的倍数，与结构的自由度
有关，所选振型数不应大于结构
的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为
3n<
/p>
，当按总刚模型分
析时，每个节点有两个自由度，总自由度为
2mn
）。
7
、
周期
折减系数，
【高规
4.3.17
】当非
承重墙体为砌体墙时，
高层建筑
结构的计算自振周期折减系数可
按下列规定取值：
框架结构
可取
0.6
~0.7
；框架
-
剪力墙结构可取
0.7~0.8
；框架
-
< br>核心筒结构可取
0.8~0.9
；剪力墙结构可取
0.8~1.0
（可根据实际情况自行确定，如框架结构
的填充墙较少时，折减系数可取的大一些如
0.85
）
.
文本文件输出
1
、
平均
重度，建筑的总质量除以总面积，框架
12~13
，框剪
14~15
，剪力墙
15
左右。
2
、
质量
比，【高规
3.5.6
】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量
不宜大于相邻下部楼层质量的
1.5
倍。
3
、
刚度比，
【高规
3.5.2
】
对框架结构，
楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于
< br>0.7
，
与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于
0.8
，
规范中有详细的计算方法，框架与
框剪的计算方法不同，
Ratx1
和
R
aty1
的值不能小于
1
，若小于则是
薄弱层，【高规
3.5.8
】侧向刚度变
化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以
1.25
的增大系数，【抗规
3.4.4
】平面规则而竖向
不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力
应乘以不小于
1.15
的增大系数，高层建筑
< br>结构设计
应按【高规】，
多层建筑结构设计也可以按【抗
规】。
4
、
刚重比，【高规
5.4
】中有详细的计
算方法和规定。
5
、
承载
力之比，【抗规
4.4.3
】抗侧力结构的层间受剪承载力之比
不应小于相邻上一楼层的
80%
。
6
、
周期
比，【高规
3.4.5
】结构扭转为主的第一自振周期与平动为
主的第一自振周期之比，
A
级高度高层建筑不应大于
0.9
，
B
级高度高
层建筑、超过
A
级高度的混合结构及本规程
第
10
章所指的复杂高层建筑不应大于
0.85
，且前两个周期宜为平动周期。
7
、
剪重
比，【抗规
5.2.5
】中有详细的规定和计算方法，由于地震
影响系数在长周期段下降较快，对应基本周期大于
3.5s
的结
构，由此
计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小，而对于长周期结构，地震动态
作用中的地面运动速度和位移可能对结构破坏具有更大
影响，但是规范所采用的振型分解
反应谱法尚无法对此作出估计，出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地
震剪力最小值的要求。
8
、
有效
质量系数，应大于
90%
。
9
、
各楼
层地震剪力系数调整情况，不应大于
1.
10
最大层间位移角，主要是考虑舒适度的要求，【抗规
5
.5.1
】中有详细的弹性层间位移角的限值规定。
11
位移比，【高规
3.4.5
】结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水
平位移
和和层间位移，
A
级高度高层建
筑不宜大于该楼层平均值的
1.2
倍，不应大于该楼层平均值的
1.5
倍；
B
级高度高层建筑、超过
A
级高度
的混合
结构及本规程第
10
章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均
值的
1.2
倍，不应大于该楼层平均值的
1.4
倍，若超出限值应考虑
双向地震作用的影响。
SATWE
参数设置
一：总信息
1
、水平力与整体坐标夹角（度）
：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于
15
度则回填。
2
、混凝土容重（
KN/m3
）
：砖混结构
25 KN/m3
，框架结构
26KN/m3
。
3<
/p>
、刚才容重（
KN/m3
）
：一般情况下为
78.0
KN/m3
（缺省值）
。
4
、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底
层起算（包括地
下室）
，例如：地下室
3
层，地上裙房
4
层时，裙房层数应填入
7
。
5
、转换层所在层号：应按
PMCAD
楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室
3
层，转换层位于地上
2
层
时，转换层所在层号应填入
5.
程序不能自动识别转换层，需要
人工指定。
对于高位转换的判断，转换
层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号
-
嵌固端所在层号
+1
）进行判断，是否为
3
层
或
3
层以上转换。
6
、嵌固端所在层号：无地下室时输入<
/p>
1
，有地下室时输入（地下室层数
+1<
/p>
）
。
7
、地下室层数：
根据实际情况输入。
8
、墙元细分最大控制长度（
m
）
：一般为缺省值
1
。
9
、转换层指定为薄弱层：
SATWE
中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转
< br>换层指定为薄弱层，可将此项打勾，
则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如
不打勾，则需要用户手动添加。
< br>此项打勾与在
“
调整信息
”
页
“
指定薄弱层号
”
中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10
、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议
选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11
、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考
虑。特别是对于板柱结构定义了弹性
板
3
、
6
情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此
条无意义。
12
、墙梁跨中节点作为
刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。
1
3
、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入
框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆
力矩结果更合理。
14
、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性
板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，
应勾选。
15
、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩
阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为
“
出口
”
，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝
聚掉，
四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。
16
、结构材料信息：按实际情况填写。
< br>
17
、结构体系：按实际情况填写。
18
、恒活荷载计算信息：
1
）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；
2
）模拟施工加载
1
模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模
型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与
有吊柱的情况；
3
）按模拟施工
2
：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，
柱墙上分得的轴
力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
4
）模拟施工加载
3
：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过
程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工
3
；
对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一次加载。对于长悬臂结构或有吊柱 结构，由于一般是采用悬挑脚手架
的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行设计。
当有吊车荷载时，不应选用模拟施工
3
。
19
、风荷载计算信息：一
般来说大部分工程采用
SATWE
缺省的
“
水平风荷载
”
即可，如需考虑更细
致的风荷载，则可通过
“
特殊风荷载
”
实
现。
20
、地震作用计算信息：一般为
“
计算水
平地震作用
”
，抗规
5.1.6
条规定，
6
度时的部分建筑，应允许不进行截
面抗震验算，但应符合有
关的抗震措施要求。因此这类结构在选择
“
不计算地震作用
”
的同时，仍要在
“
地震信息
”
页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。
此时，
“
地震信息
”
页除抗震等级相关参数外其余项
会变灰。
21
、结构所在地区：一般
选择
“
全国
”
。分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B<
/p>
类建筑和
A
类建筑选项只在坚定加固版本
中才可选择。
22
、特征值求解方式
：仅在选择了
“
计算水平和反应谱方法竖向地震
”
时，菜允许选择
“
特征值求
解方式
”
。
水平震型和竖向震型整体求解：只做一次特征值分析。
水平震型和竖向震型独立求解：做两次特征值分析。
23
、
“
规定水平力<
/p>
”
的确定方式：一般选择
“
楼层剪力差方法（规范方法）
”
二：风荷载信息：
1
、地面粗糙度类别：
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊
C:
指有密集建筑群的城市市区；
D:
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
2
、
修正后的基本风压
（
KN/m2
）
：
按照
《建筑结构荷载规范》
附录
D.4
中附表
D.4
给出的
5
0
年一遇的风压采用，
但不得小于
0.
3KN/m2
。
一般情况下，高度大于
60m
的高层建筑可按
100
年一遇的
风压制采用；对于高度不超过
60m
的高层建筑，其风压是否提
高，可由结构
工程师根据结构的重要性按实际情况确定。
3
、
X
向结构基本
周期（秒）
：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。<
/p>
4
、
Y
向结构基本周期（秒）
：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的
周期乘以这件系数后回代。
5
、风荷
载作用下结构的阻尼比（
%
）
：混凝土
结构及砌体结构
0.05
，有填充墙钢结构
0.02
，无填充墙钢结构
0.01
。
6
、承载力设计时风荷载效应放
大系数：程序缺省值为
1.0
，对风荷载比较敏感的高层建筑，
承载力设计时应按基本风压的
1.1
倍采用。
< br>
7
、用于舒适度验算的风压（
KN/m2
）
：缺省与风荷载计算的基本风压取值相同。一般可
取
100
年一遇的风压。
8
、用于舒适度验算的结构阻尼比（
%
）
：按照高规要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取
0.01~0.02
，程序缺省取
0.02
。
9
、顺风向风振：对于基
本自振周期
T1
大于
0.25s <
/p>
的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于
3
0m
且高宽比大于
1.5
的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。
10
、横风向风振：目前暂不起作用。
11
、扭转风振：一般考虑。
12
、水平风体型系数：一般为缺省值。
<
/p>
13
、设缝多塔背风面体型系数：一般为缺省值。
14
、特殊风体型系数：为灰色，无法修改。
三：地震信息
1
、结构规则信息：该参数在程序内不起作用。
2
、设防地震分组：详见《抗规》附录
A
。
3
、设防烈度：详见《
抗规》附录
A
。
4
、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》
4.1.6
。
5
、砼框架抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
6
、剪力墙抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
7
、钢框架抗震等级：按《抗规》
6.1.2
< br>填写。
8
、抗震构造措施的抗
震等级：一般为不改变，学校提高一级。
9
< br>、中震（或大震）设计：一般为不考虑。
10
、按主震型确定地震内力符号：根据《抗规》
5.2.3
条计算的地震效应没有符号，
SATWE
原有的符号确
定规则是每个内力分量取各振
型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下
个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。
11
、考虑偶然偏心：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算
4
个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作
用方向便
宜
5%
的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移（
角）时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。
1
2
、考虑双向地震作用：位移比超过
1.2
时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。
位移比不超过
1.2
时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
13
、
X
（
Y
）向相对偶然偏心：勾选了
“
考虑偶然偏心
”
后，允许用户修改
X
和
Y
向的相对偶然偏心只，一般取缺省值为
0.05
。
14
、计算振型个数：一般最少取
3
且为
3
的倍数。当考虑扭转藕联计算时，振型数应不少于
9
。对于多塔结构振型数应大于
12
。衡量指
标是：有效质量系数
≥90%
。
15
、重力荷载代表制的荷载组
合值系数：一般情况下取缺省值
0.5
。
16
、周期折减系数：对于框架结构可取
< br>0.6~0.7
；对于框架
-
剪
力墙结构可取
0.7~0.8
；框架
-
核心筒结构可取
0.8~0.9
；剪力
墙结构可取
0.8~1.0
。
17
、结构的阻尼比（
%
）
：一般混凝土结构取
0.05
，
钢结构取
0.02
，混合结构在二者之间取值。程序缺省值为<
/p>
0.05
。
18
、特
征周期
Tg
（秒）
：
< br>
设计地震分组
场地类别
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
第一组
0.25
0.35
0.45
0.65
第二组
0.30
0.40
0.55
0.75
第三组
0.35
0.45
0.65
0.90
19
、地震影响系数最大值
：程序地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。
多遇及罕遇地震影响系数最大值：
地震影响
6
度
7
度
8
度
9
度
多遇地震
0.04
0.08
（
0.12
）
0.16
（
0.24
）<
/p>
0.32
罕遇
--
0.50
（
0.72
）
0.90
（
1.20
）
1.40
注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为
0.15g
和
0.30g
< br>的地区。
20
、用于
12
层一下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由
“
结构所在地区
”
、
“
场地类别
”
、
“
设计地震分组
”
< br>等参数控制，
程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。
21
、竖向地震参与振型数：用于竖向地震作用的
计算。
22
、竖向地震作用系数底线
值：当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。
23
、斜交抗侧力构件方向附加地震数、相
应角度（度）
：地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15
度时，在此需要填写此角度，作为附加
地震计算的角度，
（逆时针为正，顺时针为负）
。
SATWE
参数中增加
“
斜交抗侧力构件附件地震角度
”
与填写
“
水平与
整体坐标夹角
”
计算结
果有何区别：水
平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方
向。
一般应尽量调整结构使角度不超标。
《抗规
》
5.1.1
条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大
于
15
度时，应分别计算个抗侧力构件的水平地震作用。
主要是针对
“
非正交的、平面不规则
”
的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度
：就是除
0
、
90
这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与
“
斜交抗侧力
构件方向附加地震数
”
相同，这样程序计算的就是填入的角度再
加上
0
度和
90
度这些方向的地震力。该角度是与
X
轴正方向的夹角，你是正
方向为正。
四：活荷信息
1
、柱、墙设计时活荷载：一般为折减。
2
、传给基础的活荷载：一般为不折减。
3
、梁活荷载不利布置最高层号：多层应取全部楼层，高层宜取
全部楼层。
4
、考虑结构使用年限的
活荷载调整系数：设计使用年限为
50
年时取
< br>1.0
，设计使用年限为
100
年时取
1.1
。
5
、柱、墙、基础活荷载折减系数：对于《荷载规范》表
5
.1.1
中第
1
（
1
）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其
SATWE
所列的折减系
数不需修改，但是对于《荷载规范》表
5.1.1
中其他项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其
SATWE
所列的折减系数需按
照《荷载规范
》第
4.1.2
条第
2
项修改。
《荷载规范》
5.
1.2
：设计楼面梁、墙、柱及基础时，本规范表
5.1.1<
/p>
中楼面活荷载标准值的
折减系数取值不应小于下列规定：
1
设计楼面梁时：
1
）第
1
（
1
< br>）项当楼面梁从属面积超过
25m2
时，应取
0.9
；
2
）第
1
（
2
< br>）
~7
项当楼面梁从属面积超过
50m2
时，应取
0.9
；