盈建科各种全参数设置
-
实用标准
盈建科参数设置
结构总体信息
1
、
结构体系
：按
实际情况
填写。
2
、
结构材料信息
：按
实际情况
填写。
<
/p>
3
、
结构所在地区
：一般选择“
全国
”。分为全国、上海、广东，分别采用中国
国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B
< br>类建筑和
A
类建筑选项只在坚定加
固版本中才可选择。
4
、
地下室层数
：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据
实际情况
输
入，无则填
0
。
5
、<
/p>
嵌固端所在层号
：（
P219~224<
/p>
）抗规
6.1.14
条：地下室结构的楼
层侧向
刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的
2
倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向
刚度的
2
倍，
可将地下一层顶
板作为嵌固部位；
如果不大于
2
倍，
可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，
直
到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的
2
倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关
，与外界条件（如回填
土的影响、
是否为地下室等）
无关，
所以在计算侧向刚度比适宜选用剪切刚度比。
在
YJK
中的结果文件
中，剪切刚度是
RJX1
、
RJY1
，可从地下一层逐
层计算与
地上一层的剪切刚度比，
出现大于
2
或
四舍五入大于
2
的，
该层顶板即
可作为嵌固端。
如果地下室各层都
不满足
嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固
端所在层号
填
0
。
文案大全
实用标准
6
、
与基础相连构件最大底标高
：
<
/p>
7
、
裙房层数
：
程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应
从结构最底
层起
算（包括地下室）
，例如：地下室
3
层
，地上裙房
4
层时，裙房层数应填入
7
。
8
、<
/p>
转换层所在层号
：
应按楼层组装中的自然
层号填写
，例如：地下室
3
层，
转换层位于地上
2
层时，转换层所在层号应填
入
5
。程序不能自动识别转换层，
需要
人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算
，即以（转换层所在层号
-
嵌固端所在层号
+1
）进行判断，是否为
3
层或<
/p>
3
层以上转换。
9
、
加强层所在层号
：人工指定。
根据《高规》
10.3
、《抗规》
6.
1.10
条并
结合工程实际情况填写。
10
、
底框层数
：用于框支剪力墙结构。高规
10.2
11
、
施工模拟加载层步长
：一般默认
1.
12
、
恒活荷载计算信息
：（
P66
）<
/p>
1
）一般不允许不计算恒活荷载，也
较少选一次性加载模型；
2
）模拟
施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与
各种类型的下传荷载的
结构，但
不使用于有吊柱
的情况；
3
）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍
，削弱了竖
向荷载按刚度的重分配，
柱墙上分得的轴力比较均匀
，
传给基础的荷载更为合理。
4
）<
/p>
模拟施工加载三
：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程。
故此建议一般对多、
高层建筑首选
模拟施工
3
。
对钢结构或大型体育馆类
（指
没有严格的标准层概念）
结构应选
一次加载。
对于长悬臂结构或有吊柱结构，
由
< br>于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行设计。
当
有吊车荷载时，不应选用模拟施工
3
。
1
文案大全
实用标准
13
、
风荷载计算信息
：
一般来说大部分
工程采用
YJK
缺省的
“
一般计算方式
”
即可，如需考虑更细致的风荷载，则
可通过“特殊风荷载”实现。
14
、
地震作用计算信息
：一般为“
计算水
平地震作用
”。
抗规
5.1.6
条规定，
6
度时
的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应
符合有关的抗震措施要求。因此这类结构
在选择“不计算地震作用”的同时，仍
要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震
构造措施的要求。此时，
“地
震信息”页除抗震等级相关参数外
其余项会变灰。
15
、计算吊车荷载
：（需要时勾选，默认缺省）
16
、计算人防荷载：（需要时勾选，默认缺省）
17
、考虑预应力等效荷载工况：（需要时勾选，默认缺省）
18
、生成传给基础的刚度：
在实际情况中，基础与上部结构总是共同工作
的，从受力角度看它们是
不可分开的一个整体。但是在设计中基础与上部结
构通常分开来做，在设计基础时，通常
只考虑上部结构传给基础的荷载，而
上部结构传给基础的刚度贡献则很少考虑或者只能非
常粗略的用一些经验
参数来考虑。
不
考虑上部结构的刚度贡献，将会低估基础的整体性，很可
能会导致错误的基础变形规律，
造成基础设计在某些局部偏于不安全，而在
另一些局部又偏于浪费。
SATWE
程序，
在上部结构计算中，
< br>增加了上部结构
刚度向基础凝聚的功能。为之后的基础计算分析提供了方便，不但
能接受上
部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实
际。
19
、上部
结构计算考虑基础结构：（需要时勾选，默认缺省）
20
、生成等值线用数据：（需要时勾选，默认缺省）
21
、计算温度荷载：（需要时勾选，默认缺省）
22
、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：（需要
时勾选，默认缺省）
文案大全
实用标准
控制信息
1
、
水平力与整体坐标夹角
（度）：（
P62
）一般为缺省。先取初始值
0
°
，
在计算结果
中输出结构的最不利地震
作用方向，
如果大于±
15
°，
则应
将该角度输入此项重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
(
±
15
°
,90
±
15
°
,180
±
15
°
, 270
±
15
°
,270
±
15
°
)
2
、
梁刚度放大系数
按
10
《
砼规》
5.2.4
条取值：对现浇楼盖和装配整体式
楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影响。
一般勾选
。
3
、
中梁刚度放大系数
Bk
：（
P80<
/p>
）高规
5.2.2
。用此系数考虑板作为
梁的
翼缘对梁刚度的放大。刚度增大系数
BK
< br>一般可在
1.0~2.0
范围内取值，程序缺
省值为
1.0
，即不放大。
4
、
梁刚度放大系数上限
：一般默认
2
。
<
/p>
5
、
边梁刚度放大系数上限
：一般默认
1.5
。
6
、
连梁刚度折减系数
（地震）：（
P80
）
抗规（
GB50011-2001
）<
/p>
6.2.13
条规定折减系数不宜小于
0
.5
；当连梁内力由
风荷载控制时，不宜折减。
高规（
JGJ3-2002
）
5.2.1
条文说明指出：通常，设
防烈度低时可少折减一些
（
6
、
7
度时可取
0.7
）
，
设防烈度高时可多折减一些
（
8
、
9
度时可取
0.5
）。折减系数不宜小于
0.5
，以保证连梁承受竖向荷载能力。
7
、
连梁刚度折减系数
（风）：一般不折减，默
认
1
。
8
、
连梁按墙元计算控制跨高比
：高规
7.1.3
：跨高比不小于
5
的连梁宜按
框架梁设计。一般默认填
4
。
9
、
普通梁连梁砼等级默认同墙
：
一般勾选
。
10
、
墙元细分最大控制长度
（
m
）：一般为缺省值
1
。
11
、
板元细分最大控制长度
< br>（
m
）：一般为缺省值
1
。
文案大全
实用标准
12
、
短墙肢自动加密
：
一般勾选
。
13
、
弹性板荷载计算方式
：一般
默认平面导荷<
/p>
。
14
、<
/p>
膜单元类型
：一般
默认经典膜元
（
QA4
）。
15
、
考虑梁端刚域、考虑柱端刚域
（
P85
）：高规
5.3.4
。一般
不
勾选，作
为安全
储备，大截面柱和异形柱应考虑勾选此项。
高规（
JGJ3-2002
）
5.3.4
条：在内力和位移计算中，可以考虑框架或壁式框
架
梁
柱节点区的刚域。一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作
为安全储备。
但异形柱框架结构应加以考虑；
对于转换层及以下
的部位，
当框支柱尺寸巨大时，
可考虑刚域影响。刚域与刚性梁
不同，刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。
程序对刚域的假定包括：
不计自重；
外荷载按梁两端节点间距计算，
截面设计按
扣除刚域后的长度计算。
16
、
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
：一般
默认勾选
，不勾选位移偏小，
不安全。
当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因
此在计算模型中
墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。
这
种情况下，
一方面会由于刚性楼
板的约束作用过强而导致连梁的
剪力偏大，
另一方面由于楼板的平面内作用，
使
得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系，
所以程序增加该选项，
默认勾选。
如
不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点
，
其水平面内位移不受刚性楼板约束，
此
时墙梁的剪力一般比勾选时偏小。
17
< br>、
结构计算时考虑楼梯刚度
：
一
般默认勾选
。（建模时，不建楼梯）
18
、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，
自动
实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
19
、
弹性板与梁协调时考虑梁向下
相对偏移
：
默认缺省
。
一些传统的做法
在计算梁与楼板协调时，
计算模型是以梁的中和轴和板的中和轴相连的方式计算
的。
由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，
实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖向的
文案大全
实用标准
偏差，因此，
YJK
中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际
偏心的效果，
勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，
将在板和梁
之间设置一个竖向的偏心刚域，
该偏心刚域的长度就是梁中和轴和板中和轴的实
际距离。
这种计
算模型比按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更小，
正
弯矩加大并承受一定的拉力，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。
20
、
刚性楼板假定
：（
P97
、
P196~198
）
不强制采用刚性楼板假定：
对所有楼层采用强制刚性楼板假定：
整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚
：一般默认勾选此项
高规
5.1.5
条规定，计算结构整体
指标（内力、位移、周期等）时采用强制
刚性楼板假定，进行内力分析和计算配筋时不采
用强刚。
凡是没有特殊设定的
楼板，
程序默认为刚性楼板。
21
、
地下室强制采用刚性楼板假定
：
一般情况不
选取
，按强制刚性板假定时
保留
弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板
3
、
6
情况。
但已选择对
所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
22
、多塔参数：（
P225~232
）用于多
塔结构。
自动划分多塔
自动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较大值。
23
、
现浇空心板计算方法
：用于带现浇空心板的结构。
一般不勾选
。
交叉
梁法、有限元法：根据实际情况选择。
24
、
增加
计算连梁刚度不折减模型下的地震位移
：
默认缺省
25
、
梁自重扣除与柱重叠部分
：为了安全储备，
一
般不勾选
。
26
、
楼板自重扣除与梁重叠部分
：为了安全储备，
一般不勾选
27
< br>、
输出节点位移
：需要时勾选，
默认缺省
。
文案大全
实用标准
28
、
地震内力按全楼弹性板
6
计算
：（
P197~198
）用于板柱
-
剪力墙结构、
厚板转换结构。
屈曲分析：需要时勾选，
默认缺省
< br>。
二阶效应
：考虑
P-
△效应：（
P84
）具体应根据程序计算结果
中
的提示来
确定
是否勾选。
高规（
JGJ3-2002
）
5.4
节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的
原则；
高层民用钢结构（
JGJ99-98
）
5.2.11
条给出对于无支撑结构和层间位移
角大于
1/1000
的有支撑结构，应考虑
P-
Δ效应。组合系数：恒载默认
1
；活载
默认
0.5
。
风荷载基本参数
1
、
执行规范：
GB50009-2012
2
、
地面粗糙度类别
：（
P70
）
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区
C:
指有密集建筑群的城市市区；
D:
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
3
、
修正后的基本风压
（
KN/m2
）：（
jilinP111-113
）
按照《建筑结构荷载规范》附录
D.4
中附表
D.4
< br>给出的
50
年一遇的风压采
用，
但不得小于
0.3KN/m2
。一般情况下，高度大于
60m
的高层建筑可按
100
< br>年
一遇的风压采用；
对于高度不超过
60m
的高层建筑，
其风压是否提高，
可由结构
工程师根据结构的重要性按实际情况确定。
4
、
风荷载计算用阻尼比
（
%
）：混凝土结构及砌体结构
< br>5%
，有填充墙钢结
构
2%
，无填充墙钢结构
%1
。
< br>
砼规
11.8.3
，抗规<
/p>
5.1.5
、
9.2.5
，荷规
8.4.4
，高规
11
.3.5
及条文说明。
文案大全
实用标准
5
、
结构
X
向基本周期
（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出
的周期（
< br>
）乘以折减系数后回代。
6
、
结构
Y
向基
本周期
（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出
的周
期（
）乘以折减系数后回代。
7
、
承载力设计时风荷载效应放大系数
：高规
4.2.2
。
程序默认值为
1.0
，对
风荷载比较
敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的
1.1
倍采用。
8
、
用于
舒适度验算的风压
（
KN/m2
）：默
认与风荷载计算的
基本风压
（
50
年一遇）
取值相同。
对于超过
150m
的高层结构才考虑此项，
一般可取
10
年一遇
的风压。
9
、
用于舒适度验算的结构阻尼比
（
%
）：对于超过
150m
的高层结构才考虑
此项。
<
/p>
按照高规
3.7.6
要求，验算风振舒适
度时结构阻尼比宜取
1%~2%
，程序
默认取
2%
。
10
、
精细计算方式下对柱按柱间均
布风荷加载
：
一般不勾选
。
11
、
考虑顺风向风
振
：
一般勾选
。
对于基本自振周期
T1
大于
0.25s
的工程结构，如房屋
、屋盖及各种高耸结
构，以及对于高度大于
30m
且高宽比大于
1.5
的高柔房屋，均
应考虑风压脉动
对结构发生顺风向风振的影响。
12
、
其它风向角度
：
默认缺省
。
1
3
、
考虑横风向风振
：
默认缺省
。
14
、
结构宽深
：勾选考虑横风向风振时，才能供选此
项。
默认勾选程序自动
计算。
15
、
考虑扭转风振
：
默认缺省
。
16
、
体型分段数
< br>：（
P70~71
）荷规
7.3
.1
，高规
3.2.5
。
指定风荷载
：需要时勾选，
默认缺省
。
文案大全
实用标准
地震信息
1
、
设计地
震分组
：详见《抗规》附录
A
。
2
、
设防烈度
：详见《抗规》附录
A
。
3
、
< br>场地类别
：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》
4.1.6
。
4
、
特征周期
：高规
4.3.7
，
抗规
5.1.4-2
。
P33
设计地震
分组
第一组
第二组
第三组
Ⅰ
0
0.20
0.25
0.30
Ⅰ
1
0.25
0.30
0.35
5
、
周期
折减系数
：（
P75
）高规
3.3.16
框架结构可取
0.6~0.7<
/p>
（填充墙较少
0.7~0.8
）；
框架
-
剪力墙结构
可取
0.7~0.8
（填充墙较少
0.
8~0.9
）；
框架
-
核心筒结构可取
0.8~0.9
；
剪力墙结构可取
0.9~1.
0
（填充墙较少
1.0
）。
6
、
特征值分析参数
分析类型：
默认
WYD-
RITZ
。
7
、（
1
）
用户定义振型数
：（
P74
）一般最少取
3
且为
3
的倍数。当考虑扭
转藕联
计算时，振型数应不少于
9
。对于多塔结构振型数应大于
12
。衡量指标
是：有效质量系数≥
90%
。
（
2
< br>）
程序自动确定振型数
：
一般勾选
，让程序自动确定振型数。
8
、
最多振型数量
< br>：
默认缺省值
。
文案大全
场地类别
Ⅱ
0.35
0.40
0.45
Ⅲ
0.45
0.55
0.65
Ⅳ
0.65
0.75
0.90
实用标准
9
、
按主振型确定地震内力符号
：根据《抗规》
5.2.3
条计算的地震效应没
有符号，
SATWE
原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的<
/p>
符号，
现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的
情况，
可勾选
。
10
、
砼框架抗震等级
：按《抗规》
6.1.2
填写。
11
、
剪力墙抗震等级
：按《抗规》
6.1.2
填写。
12<
/p>
、
钢框架抗震等级
：按《抗规》
6.1.2
填写。
13
、
抗震构造措施的抗震等级
：
一般为不改变，学校提高一级
。
抗规
p49
当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时
，
在配筋文件中会输
出此项信息，故此系数按规范选取。详见抗
规
3.3.1
、
3.3.2
、
3.3.3
。
3.3.1.
丙类建筑
3.3.1
、
Ⅰ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g) 0.05
0.10
0.15 0.20 0.30 0.40
抗震措
施
(
烈度
) 6 7 7 8 8 9
抗震构造措施
(
烈度
< br>) 6 6 6 7 7 8
Ⅱ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本
地震加速度
(g) 0.05
0.10 0.15 0.20 0.30 0.40
抗震措施
(
烈度
) 6 7 7 8 8
9
抗震构造措施
(
烈度
< br>) 6 7 7 8 8 9
Ⅲ、
Ⅳ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基
本地震加速度
(g) 0.05
0.10 0.15 0.20 0.30 0.40
抗震措施
(
烈度
) 6 7 7 8
8 9
抗震构造措施
(
烈度
< br>) 6 7 8 8 9 9
3.3.2
甲、乙类建筑
Ⅰ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15
0.20 0.30 0.40
抗震措施
(
< br>烈度
)
7 8 8 9 9 9+
< br>抗震构造措施
(
烈度
) 6 7
7 8 8 9
Ⅱ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
文案大全
实用标准
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15
0.20 0.30 0.40
抗震措施
(
< br>烈度
)
7 8 8 9 9 9+
< br>抗震构造措施
(
烈度
) 7 8
8 9 9 9+
Ⅲ、Ⅳ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15
0.20 0.30 0.40
抗震措施
(
< br>烈度
) 7 8 8 9 9 9+
抗震构造措施
(
烈度
) 7 8 8+ 9 9+ 9+
14
、
框支剪力墙结构底部加强区剪力
墙抗震等级自动提高一级
：用于框支剪
力墙结构，
默认勾选
。
15
、
地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震措施四级
：
高规
3.9.5
，
默认勾选
。
16
、
结构的阻尼比
（
%
）：（
P75
）一般勾选
全楼统一
。
（
1
）全楼统一：一般混凝土结构取
5%
，钢结构取
2%
，混合结构在二者
之间
取值。程序缺省值为
5%
。
（
2
）按材料区
分：钢
2%
，型钢混凝土
5%
，混凝土
5%
。
17
、
考虑偶然偏心
：（
P73
）一般勾选，
X<
/p>
、
Y
方向默认
5
%
。
5%
的偶然偏心，是从施工角度考虑的。
计算考虑偶然偏心，使构
件的内力
增大
5%~10%
，使构件的
位移有显著的增大，平均为
18.47%
计算单向地震作用
时应考虑偶然偏心的影响，
选择后程序将增加计算
4
个地
震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏心
5%
的地震作用。计算位移比
时看此工况下的值，计算位移
角时可不考虑此工况下的情况。
18
、
偶然偏心
计算方法
：
默认等效扭矩法
（传统法）。
< br>19
、
隔震减震附加阻尼比算法
：用于隔震减震计算，
默认强制解耦
。
文案大全
实用标准
最大附加阻尼比
：用于隔震减震计算，程序缺省值
0.25
。
20
、
考虑双向
地震作用
：（
P73
）
一般勾选
。
一般而言，多层
和高层可根据
楼层最大位移与平均位移之比值判断：
若该值超过
1.2
，
则可认为扭转明显，
需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构，当需
要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，
结果不叠加
。
位移比超过
1.2
时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心；位移比不超过
1.2
时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
21
、
自动计算最不利地震方向的地震作用
：（
P62
），
一般勾选
。
22
、
斜交抗侧力构件方向附加角度（
0-90
）：（
P76
）用于有斜交抗侧力构
件的结构
。
地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15
度时，在此需要填写此角度，作为
附加地震计算的角度
（逆时针为正，顺时针为负）。
SATWE
参数中增加“斜交抗
侧力构件附件地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水
平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，
而斜交
抗侧力
构件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。
《抗规》
5.1.1
条规定，
有斜交抗侧力构件的结构，
当相交角度大于
15
度时，
应分别计算抗侧力构件的水平地震
作用。
主要是针对
“非正交的、<
/p>
平面不规则”
的结构，
这里填的是除了两
个正交的，
还要补充计算的方向角数。
相应角度：
就是除
0
、
90
这两个角度外需要计算的其
他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地
震数”相同，这样程序计算的就
文案大全
实用标准
是填入的角度再加上
0
度和
90
度这些方
向的地震力。该角度是与
X
轴正方向的
夹角，逆时针方向为正。
23
、<
/p>
活荷载重力荷载代表制的荷载组合值系数
：（
P74
）该参数是指计算地
震作用时，
重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组
合值系数，
一般民用建筑取
0.5
，藏书库、档案库取
0.8
。
24
、
地震影响系数最大值
：程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行
修改。
< br>
如果要进行中震弹性或不屈服设计，
设计人员需要将
“地震影响系数最大值”
手工修改为设防烈度地震影响系数最大
值。
多遇及罕遇地震影响系数最大值：
地震影响
6
度
7
度
8
度
9
度
多遇地震
0.04 0.08
（
0.12
）
0.16
（
0.24
）
0.32
罕遇
地震
-- 0.50
（
0.
72
）
0.90
（
1.20
）
1.40
注：括号中数值分别
用于设计基本地震加速度为
0.15g
和
0.30g
的地区。
25
、
用于
12
层以下规
则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值
：由
“结构所在
地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范
自动调整，如有特殊
要求，也可自行修改。
26
、
竖向地震作用系数底线值
：当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作
用
小于该值时，
将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。<
/p>
程序默认
0.08
。
27
、
27
< br>、
地震计算时不考虑地下室的结构质量
：
一般不勾选
。
自定义影响系
数
曲线：（
P76
）根据工程实际情况
输入，默认缺省。
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