30m预应力混凝土简支T梁
民风-
-------------
精选文档
----
-------------
30m
预应力混凝土简支
T
梁
一、
计算依据与基础资料
（一）
、
设计标准及采用规范
1
、
标准
<
/p>
跨径：桥梁标准跨径
30m
；计算跨径（
正交、简支）
28.9m
；预知
T
梁长
29.92m
。
设计荷载
:
公路——Ⅱ级
桥面宽度：分离式路基宽
28.0m
（高速公路）
，半幅桥全宽
桥梁安全等级为一级，环境条件为Ⅱ类
2
、采用规范：交通部颁布的预应力混凝土简支
T
梁设计通用图；
《公路桥涵设计通用规范》
JTG
D60-2004
；
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
JTG
D62-2004
；
刘效尧等编著，
《公路桥涵设计手册
-
梁桥》
，人民交通出版社，
2011
；
强士中，
《桥梁工程（上）
》
，高等教育出版社，
2004
。
（二）
、主要材料
< br>1
、
混凝土：预制
T
梁，湿接缝为
C50
、现浇铺装层为
C50
、护栏为
C30.
2
、
预应力钢绞线：采用钢绞线
s
15.2
㎜
,
ƒ
pk
=186
0MPa,E
p
=1.95
×
10
5
MPa
3
、
普通钢筋：采用
HRB335
，ƒ
sk
=335MPa
,E
s
=2.0
×
10
5
MPa
(
三
)
、设计要点
1
、
简支
T
梁按全预应力构件进行设计，现
浇层
80mm
厚的
C40
的混凝土不
参与截面组合作用。
可编辑
-------------
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-----------------
2
、
结构重要性系数取
1.
1
；
3
、<
/p>
预应力钢束张拉控制应力值σ
con
=0
.75
ƒ
pk
；
4
、
计算混凝土收缩、徐变引起的
预应力损失时传力锚固龄期为
7d
；
5
、
环境平均相对湿度
RH=55
％；
6
、
存梁时间为
90d
；
7
、
湿度梯
度效应计算的温度基数，
T
1
=14<
/p>
℃，
T
2
=5.
5
℃。
二、
结构尺寸及结构特征
（一）
、构造图
构造图如图
1
～图
3
所示。
可编辑
----------
---
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-----------------
（二）
、截面几何特征
边梁、中梁毛截面几何特性见表
1
边梁、中梁毛截面几何特性
（全截面）
边梁
中梁（
2
号梁）
可编辑
-------------
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-----------------
毛截面面
抗弯惯矩
截面重心
到梁顶距
离
y
x
(m)
0.7718
0.6746
毛截面面
抗弯惯矩
截面重心
到梁顶距
离
y
x
(m)
0.7718
0.6746
积
A
（
㎡
）
I
（
m
4
）
积
A
（
㎡
）
I
（
m
4
< br>）
支点几何特性
跨中几何特性
1.3104
0.8720
0.5300
0.4418
边梁
1.3104
0.8720
0.5300
0.4418
中梁（
2
号梁）
截面重心
到梁顶距
离
y
x
(m)
0.8021
0.7142
截面重心
到梁顶距
离
y
x
(m)
0.8352
0.7595
（预制截面）
毛截面面
抗弯惯矩
毛截面面
抗弯惯矩
积
A
（
㎡
）<
/p>
I
（
m
4
）
积
A
（
㎡
）
I
（
m
4
）
支点几何特性
跨中几何特性
1.2664
0.8280
0.5302
0.4283
1.2224
0.7840
0.5331
0.4319
表
1
（三）
、
T
梁翼缘有效宽度计算
根据《桥规》<
/p>
4.2.2
条规定，
T
< br>梁翼缘有效宽度计算如下：
L/3=9.633
S=2.25
=2.25
'
中梁：
B
f
1
=min
边梁：
B
f
2
=min
b
6
h
h
12
h
f<
/p>
2
.
66
B
f
1
+b/2+
6h
f
=2.365
B
f
1
/2+B
f
/2=2.25
=2.25
故按全部翼缘参与受力考虑。
可编辑
-------------
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-----------------
三、
汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算
（一）
、汽车荷载横向分布系数计算
1
、汽车横向折减系数
根据《通规》
4.3.1
条第
7
款规定，三车道
的横向折减系数为
0.78
，两车
道的
横向折减系数为
1.00.
2
、跨中横向分布系数
本桥一跨沿顺桥向布置
5
道横梁，跨中汽车荷载横向分布系数按刚性横梁
法计算。
< br>主梁刚度按
T
梁跨中截面考虑，
抗弯惯矩
I=0.4418
，
抗扭惯矩
I
t
=0.0183
< br>。
T
形截面抗扭惯矩
I
t
的计算，
系根据普
朗特的薄膜比拟法对
T
形截面按矩形
子
块进行分块，
然后将各矩形子块的抗扭惯矩累计而得到结果。
设
各矩形子块的
t
i
< br>
t
1
3
宽度为
b
i
、高度为
t
i
，则
I
t
i
b
i
t
i
，其中
i
1
0
.
63
i
0
.
052
3
b
i
b
i
5
。本
计算中将
T
形截面分为三块：翼缘、腹板及下马蹄，个子块的
b
i
、
t
i
分别取为：
[2.25
，
0.19]
，
[2
，
0.2]
，
[0.5
，
0.3]
。
任意主
梁的影响系数为：
ie
I
i
I
j
j
1
n
ea
i
I
i
a
j
I
j
2
j
1
n
。
其中：
1
1
I
12
E
a
I
G
l
2
Ti
2
i
=0.9276
。
i
影响线坐标见表
2
。
求
1
号梁（边梁
）
、
2
号梁、
3
号梁汽车荷载横向分布系数：
在影
响线上布置车道荷载，
各车道中线相应位置处的影响线坐标即为该车道
< br>可编辑
-------------
< br>精选文档
-----------------
荷载分
布系数。
1
～
3
号梁汽车荷载跨中横向分布系数计算图式见图。
按三车道布
置，可得
1
号梁、
2
< br>号梁、
3
号梁汽车荷载横向分布系数分别为
0.8436
、
0.6912
与
0.5644
。
按两车道布置，可得
1
号梁、
2
号梁、
3
号梁汽车荷载横向分布系数
分别为
0.7308
、
0.5708<
/p>
与
0.4
。
<
/p>
考虑到三车道布置时活荷载效应需乘以车道横向折减系数ξ
=0.
78
，而两车
道布置时活荷载效应需乘以车道横向折减细数ξ<
/p>
=1.0
，故按两车道布置时活荷载
效应
达最大值（边梁与
2
号梁达最大，
3<
/p>
号梁按三车道布置时最大，但小于按两
车道布置时的
2
号梁）
，计算中应按两车道考虑计算边梁与
2
号梁。
3.
支点横向分布系数
按杠杆法布载，分别计算边梁、
2
号梁的横向分布系
数（）
。
支点横向分布系数
支
1
0
.
6889
，
支
2
0
.
7556
，
支
3
< br>0
.
7556
。
影响线坐标表
表
2
梁位编号
影响线坐标
1
5-1
5-2
5-3
0.4980
0.3654
0.2329
2
0.3654
0.2859
0.2064
3
0.2329
0.2064
0.1799
4
0.1004
0.1269
0.1534
5
6
-0.0321
-0.1647
0.0474
0.1269
-0.0321
0.1004
（二）
、汽车荷载冲击系数μ值计算
1
、汽车
荷载纵向整体冲击系数按《通规》条文说明
4.3.2
条计算，
简支梁结
构基频：
f
1
2
l
2
E
c
I
c
m
c
可编辑
-------------
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-----------------
C50
混凝土，
E
c
=MPa=N/
㎡
。
梁跨中处单位长度质量
m
c
为重力加速度，
g=9.81m/s
2
。
26
10
3
0
.
< br>896
m
c
< br>
2
.
3111
10
3
< br>kg
/
m
9
.
81
G
，其中
G
为跨中延米结构自重（<
/p>
N/m
）
，
g<
/p>
g
f
1
2
28
.
9
2
3
.
45
10
10
0
.
4376
4
.
827
Hz
2
.
3747
10
3
冲击系数
可按《通规》
4.3.2
条计算，当
1.5Hz
≤
f<
/p>
≤
14Hz
时，
0
.
1767
ln
4
.
827
0
.
0157
0
.
2625
2
、汽车荷载局部加载的冲击系数按《通规》
4.3.2-6
条，采用
1
1
.
3
。
四、
作用效应组合
（一）
、作用的标准值
1
、
永久作用标准值
（
1
）每延
米一期恒载
q
1
(
不包括湿接缝
)
计算
预制
T
梁重度取
26
kN
/
m
3
，半片跨中横隔梁的重量：
F
b
< br>V
h
26
0
.
23256
6
.
046
(
kN
)
（
kN
/
m
）
跨中：
q
1
A
边
26
0
.
8280
21
.
528
支点：
q
2
A
边
26
1
.
2664
32
.
926
kN
/
m
跨中：
q
1
A
边
26
0
.
7840
20
.
384
kN
/
m
支点：
q
2
A
边
< br>26
1
.
2224
31
.
782
kN
/
m
边梁
中梁
<
/p>
预制
T
梁每延米一期恒载
q
1
见图所示
在计算中略去
T
梁支座以外两端各
< br>50cm
范围恒载对跨中梁段受力的影响。
（
2
）湿接缝重量
q
1
计算
可编辑
-------------
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-----------------
半片跨中横隔梁接缝的重量
F
h
V
h
26
0
.
088825
2
.
31
kN
边梁
中梁
q
1
A
边
26
0
.
044
1
.
144
kN
/
m
F
< br>h
V
h
26
0
.
093
2
.
418
kN
q
1
A
边
26
0
.
088
2
.
288
kN
/
m
F
h
V
h
< br>
26
0
.
186
4
.
836
kN
< br>
（
3
）二期
恒载
q
2
计算
①
80mm
厚的
C40
混凝土重度取
26
kN
/
m
3
。
②
100mm
厚沥青混凝土铺装重度取
24<
/p>
kN
/
m
3
③
F
形混凝土护栏（防撞等级
SA
，单侧）
q=9.25kN/m
，平均分配到五
根梁上，各梁分别承担
9
.
25
2
/
6
3
.
08
kN
/
m
。
边梁：
q
3
0
.
08
2
.
25
26
0
.
1
1
.
75
24
3
.
08
11
.
96
kN
/
m
。
2
号梁：
q
3
0
.
08
2
.
25
26
0
.
1
2
.
25
24
3
.
08
< br>13
.
16
< br>kN
/
m
。
恒载效应标准值见表表
3
恒载效应标准值计算
表
3
弯矩
截面
梁号
剪力
M
G
1
k
kN
m
边梁
跨中
M<
/p>
G
1
k
M
G
1
k
M
G
2
k
V
G
1
k
V
G
1
k
<
/p>
V
G
1
k
(kN)
V
G
2
k
kN
m
2538.800
kN
m<
/p>
1248.63
9
1373.92
(kN)
(kN)
2385.92
8
—
—
—
2
号梁
2266.49
2538.800
—
—
—
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
3
1806.15
6
1716.37
4
0
164.67
9
179.15
6
352.08
0
335.54
9
边梁
1
L
4
1921.060
936.479
174.099
86.411
2
号梁
1921.060
1030.44
0
196.842
95.081
边梁
支点
2
号梁
—
—
—
374.985
172.82
2
190.83
1
—
—
—
376.912
2
< br>、
汽车荷载效应标准值
（
1
）
公路—Ⅱ级车道荷载计算图式，见图<
/p>
根据
《通规》
第
4.3
条，
公路—Ⅱ级车道荷载均布
标准值为
q
k
7
.
88
kN
/
m
，
集中荷载标准值：
当计算跨径小于
5m
时，
P
k
=360kN
。
< br>本例计算跨径为
28.9m
。
P
k
180
180
28
.
9
<
/p>
5
50
5
0
.
75
206
.
7
kN
，计算剪力时
P
k
<
/p>
1
.
2
206
.
7
248
.
04
kN
(2)
计算跨中、
L/4
截面荷载效应标准值
S
Qk
1
q
k
A
P
k
y
，两列车布载
控制设计，横向折减系数ξ
=1.0
，
A
为内力影响线面积，
y
为内力影响线竖标值。
（
3
）跨中、
L/4
、
支点截面汽车荷载内力影响线，见图
跨中、
< br>L/4
、支点截面公路—Ⅱ级荷载产生的内力见表
4
。
跨中、
L/4
、支点截面公路—Ⅱ级荷载产生的内力
表
4
可编辑
-------------
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-----------------
M
Qk
荷载
横向
截面
梁号
分布
系
数
弯矩影响线
不计冲击
力，
A
（
㎡
）
y(m)
1+
=1
，
计冲击
力，
1+
=1.
259
，
A
（
㎡
）
y(m)
剪力影响线
V
Qk
不计
冲击
力，
1+
=1
，
计冲击力，
1+
=1.
259
，
V
Qk
M
Qk
跨中
边梁
边梁
0.7308
104.4
7.225
1692.59
1322.02
1269.48
991.54
M
Qk
2130.97
1664.42
1598.28
1248.35
7.225
0.50
V
Qk
132.26
103.29
182.66
142.74
340.96
166.51
130.04
229.97
179.72
429.27
2
号梁
0.5708
0.7308
1
L
4
支点
2
号梁
0.5708
边梁
2
号梁
0.7308
0.6889
0.5708
0.7556
78.3
5.419
8.128
8.128
6.322
8.128
6.322
0.75
1.00
1.00
368.00
463.31
（二）
作用效应组合
1
、基本
组合（用于结构承载能力极限状态）
n
m
按《通规》是（
< br>4.1.6-1
）
：
0
S
ud
0
S
S
S
Q
1
Q
1
k<
/p>
c
Qj
Qjk
Gi
Gik
j
<
/p>
2
i
1
式中各分项系数的取值如下：
0
——结
构重要性系数，
0
=1.1
；
G
——结构自重分项系数，
G
=1.2
；
Q
1
——汽车荷载（含冲击力）的分项系数，
< br>
Q
1
=1.4.
基本组合计算，永久作用的设计值与可变作用设计值见表
< br>5
、表
6
边梁永久作用的设计值与可变作用设计值组合
表
5
梁号
作用分类
组合设计表达式
跨中
1
L
4
支点
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
弯矩
剪力（
kN
）
（
kN
m
）
一期恒载
S
G
1
k
S
G
1
< br>k
二期恒载
S
G
2
k
永久作用
弯矩
剪力
剪力
（
kN
m
）
（
kN
）
（
kN
）
0.00
0.00
1921.06
936.48
174.10
86.41
374.99
172.82
2538.80
1248.64
< br>S
i
1
2
Gik
3787.44
0.00
2857.54
260.51
547.81
S
i
1
2
Gid
1
.
2
S
Gi
k
i
1<
/p>
2
4544.93
2130.97
2983.36
5918.41
0.00
166.51
233.14
166.51
3429.04
1598.28
2237.59
4455.82
312.61
229.97
321.96
490.48
657.37
429.27
600.98
977.08
边梁
S
Q<
/p>
1
k
（计冲击力）
可变作用
S
Q
1
d
1
.
4
S
Q<
/p>
1
k
使用阶段
S
uk
<
/p>
S
i
1
2
G
1
k
S
Q
1
k
2
0
S
ud
0
S
Gid
S
Q
1
d
i
1
8281.12
256.45
6233.30
698.03
1384.19
2
< br>号梁永久作用的设计值与可变作用设计值组合表
表
6
跨中
梁号
作用分类
组合设计表达式
弯矩
剪力（
kN
）
（
kN
m
）
一期恒载
S
G
1
k
< br>S
G
1
k
2
号
永久作用
梁
二期恒载
S
G
2
k
<
/p>
（
kN
m
）
（
kN
）
（
kN
）
0.00
0.00
1921.06
1030.44
196.84
95.08
376.91
190.16
弯矩
1
L
4
剪力
支点
剪力
2538.80
1373.92
S
i
1
2
Gik
3912.72
0.00
2951.50
291.92
567.07
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
S
i
< br>1
2
Gid
< br>1
.
2
S
Gik
i
1
2
4695.26
1604.42
2330.19
5577.14
0.00
130.04
182.06
130.04
3541.80
1248.35
1747.69
4199.85
350.30
179.72
251.61
680.48
463.31
648.63
S
Q
1
k
（计冲击力）
可变作用
S
Q
1
d
1
.
4
S
Q
1
k
使用阶段
S
uk
S
i
1
2
G
1
k<
/p>
S
Q
1
k
471.64
1030.38
< br>2
0
S
ud
0
S
Gi
d
S
Q
1<
/p>
d
i
1
7728.00
200.27
5818.44
662.10
1462.02
< br>2
、作用短期效应组合（用于正常使用极限状态设计）
永久荷载作用标准值效与可变作用
频遇值效应组合，
按
《通规》
式
（
4.1.7-1
）
，
其效应组合为：
S
sd
S
Gik
1
< br>j
S
Qjk
< br>i
1
j
1
m
n
式
中：
1
j
—
—可变作用效应的频遇值系数，汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）
1
j
=1.7
，温度梯度作用
1
j
=0.8<
/p>
。
3
、作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）
永久作用标准值效应与可变作用准
永久值效应相组合，
按
《通规》
式
（
4.1.7-2
）
，
其效应组合为：
S
ld
S
Gik
2
j
S
Qjk
i
1
j
1
2
n
式中
:
2
j
——第
j
个可变作用效应的准永久值系
数，汽车荷载（不计冲击力）
2
j<
/p>
=0.4
，温度梯度作用
2
j
=0.8
；
S
ld
——作用长期效
应组合设计值。
作用短期和长期效应组合计算见表
7
和表
8.
边梁作用短期和长期效应组合计算
表
7
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
梁号
作用分类
组合设计表达式
弯矩
跨中
弯
矩
剪力（
kN
）
（
kN
m
）
永久作用
1
L
4
剪力
支点
剪力
（
kN
m
）
（
kN
）
（
kN
）
0.00
132.26
92.58
52.90
92.58
2857.54
1269.48
888.64
507.79
3746.18
260.51
182.66
127.86
73.06
388.37
547.81
340.96
238.67
136.38
786.48
S
i
1
2
Gik
3787.44
1692.59
1184.81
677.04
4972.25
S
< br>Q
1
k
（不计冲击力）
边梁
温度梯度效应另计
可变作用
1
S
Q
1
k<
/p>
0
.
7
S
Q
1
k
2
S
Q
1
k
0
.
4
S
Q
1
k
S<
/p>
sd
S
Gik
0
.
7
S
Q
1
k
i
1
2
2
S
< br>ld
S
Gik
0
.
4
S
Q
1
k
i
1<
/p>
4464.48
52.90
3365.33
333.57
684.19
2
号梁作用短期和长期效应组合计算
表
8
跨中
梁号
作用分类
组合设计表达式
弯矩
剪力（
kN
）
（
kN
m
）
永久作用
2
号
梁
可变作用
（
kN
m
）
（
kN
）
（
kN
）
0.00
103.29
72.30
2951.50
991.54
694.08
291.92
142.74
99.92
567.07
386.00
270.20
弯矩
1
L
4
剪力
支点
剪力
S
i<
/p>
1
2
Gik<
/p>
3912.72
1322.02
925.41
S
Q
1
k
（不计冲击力）
温度梯度效应另计
1
S
Q
1
k
0
.
7
S
Q
1
k
可编辑
-------------
精选文档
------
-----------
2
S
Q
1
k
0
.
4
S
Q
1
k
< br>S
sd
S
Gik
0
.
7
S
Q
1
k
i
<
/p>
1
2
528.81
4838.13
41.32
72.30
392.62
3645.58
57.10
391.84
154.40
837.27
2
S
ld
S
Gik
0
.
4
S
Q
1
k
i
1
4441.53
41.32
3344.12
349.02
721.47
（三）截面预应力钢束估算及集合特性计算
1
、全预应力混凝土受弯构件受拉区
钢筋面积估算
< br>（
1
）根据《桥规》第
6.3<
/p>
条，全预应力混凝土构件在作用（或荷载）短期效
应组合下应符合
《桥规》式（
6.3.1-1
）
：
st
0
.
85
pc
0
N
p
N
p
e
pn
1
y
< br>n
M
s
y
0
,
pc
y<
/p>
n
A
p
pe
e
pn
式中：
st
。<
/p>
I
0
A
n
I
n
A
I
n
n
估算预应力钢筋时，<
/p>
近似取毛截面积
A
、
抗弯惯矩
I
、
y
< br>p
分别代替公式中的
A
n
、
I
n
、
e
pn
，
，
y
n
为截面重心轴到截面受拉边缘（梁低）的距离，
用
y
u
h<
/p>
y
x
代替；<
/p>
pe
为
受拉区钢
筋<
/p>
合力点
预
应力钢
筋
的应力，
取控制
应力的
70
％计，
pe
0
.
7
0
.
75
1860
976
.
5
MPa
。
近
似
取
e
pn
y
p
y
u
a
p
,
并令
st
0
.
85
< br>pc
0
，
可
得
到
下
式
：
A
p
<
/p>
M
s
y
u
2
0
.
85
pe
r
y
p
y
u
式中：
r
截
面的回转半径，
r
2
I
。
A
（
2
）假定混凝土受压区高度
x
位于截面翼缘板内，根据《桥规》第
5.2.2
条<
/p>
x
式（
5.2.2-1
）
：
0
M
d
f
cd
bx
h
0
2
令
x
h
0
h
0
2
2
0
M
< br>d
，
并
由
《
桥
规
》
式
（
5.2.2-2
）
< br>条
可
以
得
到
：
f
cd
b
可编辑
-------------
精选文档
-----------
------
A
s
f
sd
bx
f
pd
A
p
< br>f
sd
式中：
b
—
—截面宽度；
h
0
——截面有效高度，此处近似取
h
0
h
h
p
1820
mm
；
a
p
——预应力钢筋合力中心到底板的距离，
a
p
=180mm
；
C50
混凝土：
f
cd
22
.
4
MPa
；
HRB
335
钢筋：
f
sd
280
MPa
；
钢绞线：
f
pd
1260
MPa
,
单根
s
< br>15
.
2
截面积
A
p
139
mm
2
。
钢筋面积估算及配筋见表
9
和表
10.
预应力钢束布置图见图
9
< br>。
预应力钢筋、普通钢筋面积估算表
表
9
持久
状况
正
常
使用
极限
状态
持久
状况
承载
能力
2
x
h
0
h
0
估算公式
A
p
M
s<
/p>
y
u
,
0
.
85
pe
r
2
y
p
y
u
边梁
2
号梁
M<
/p>
s
4838
.
13
kN
m
,
I
4
.
319
10<
/p>
11
mm
4
,<
/p>
A
784000
mm
2
,
y
x
760
mm
,
y
u
2
000
760
1240
mm
,
e
pn
< br>y
p
1106
mm
,
r
2
< br>
550893
mm
2
,
4838
.
13
10
6
1240
0
.
85<
/p>
976
.
5<
/p>
550893
1240
1106
3875
A
p
配钢束
28
M
s
4972
.
25
kN
m
,
I
4
.
164
10
11
mm
4
,
A
828000
mm
2
,
y
x
714
mm
,
y
u
2000
714
1286
mm
,
e
pn
y
p<
/p>
1106
mm
,
r
2
51
7271
mm
2
,
4972
.
25
10
6
1286
0
.
85
976
.
5
517271
1286
1106
3972
A
p
配钢束
29
pe
976
.
< br>5
MPa
,
h
< br>0
1820
mm
,
a
p
< br>180
mm
s
15.2
比较合适，则
<
/p>
s
15.2
比较合适，则
A
p
=4031mm
2
A
p
=3892m
m
2
2
<
/p>
0
M
d
,
f
cd
b
,
0
M
d
8281
.
12
kN
m
,
b
1975
mm
,
x
1820
1820
2
<
/p>
2
8281
.
12
10
6
22
.
4
<
/p>
1975
0
M
d
7728
.
00
kN
m
,
b
17
00
mm
,
A
s
f
cd
b
x
f
pd
A
p
f
sd
不<
/p>
x
1820
1820
2
f
pd
12
60
MPa
,
f
sd
280
MPa
,
f
cd
< br>22
.
4
MPa
105
.
93
mm
,
22
.
4
< br>1975
105
.
93
1260
4031
A
s
280
140
3
,
不需配置受拉普通钢筋
115
.
15
mm
,
22
.
4
1700
115
.
15
1260
3892
A
s
280
1854
,
不需配置受拉普通钢筋
<
/p>
2
7728
.
00
10
6
22
.
4
<
/p>
1700
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
极限
状态
梁内截面配筋
表
10
跨中
梁号
1
L
4
2
距支点
4.6m
距支点
h/2
A
p
mm
<
/p>
29
h
0
mm
A
p
mm
2
h
0
mm
A
p
mm
< br>2
h
0
mm
A
p
mm
2
h
0
mm
1740
29
1595
29
边梁
2
号梁
s
15.2
4031
1820
29
s
15.2
s
15.2
s
15.2
s
15.2
s
15.2
s
15.2
1215
28
s
15.2
1816
28
1732
28
1583
28
1200
注：
A
p
——受拉区预应力钢筋截面
积；
h
0
——截面有效高度，
h0=h-ap;
ap
——受拉区预应力钢筋合力点到
受拉边缘的距离。
2
、
截面几何特性计算
<
/p>
截面几何特性见表
11
，截面特征示意图
见图
10
。
截面几何特性
表
11
翼缘计算
梁号
截面
宽度
（
mm
）
跨中
换算截面（计翼缘湿接缝）
面积矩
A
0
m
2
I
0
m
4
0.8776
0.3959
0.4354
0.4438
0.4285
y
0
x
m
<
/p>
0.5394
0.5086
0.5045
0.6666
y
p
m
S
0
a
-
a
m
3
S
0
b
-
b
m
3
1.2206
1.3071
1.0738
0.5528
0.1632
0.1638
0.1629
——
0.2564
0.2563
0.2561
0.3426
S
0
c
-
c
m<
/p>
3
0.2331
0.2332
0.2328
0.2755
边梁
L
/
4
4.6m
2250
0.8776
0.8776
1.3160
h
/
2
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
跨中
2
号
梁
0.8760
2250
0.8760
0.8760
1.3144
0.3919
0.4325
0.4412
0.4269
0.5373
0.5066
0.5026
0.6659
1.2188
1.0833
1.0054
0.4462
0.1618
0.1589
0.1577
——
0.2553
0.2550
0.2521
0.3097
0.2322
0.2312
0.2296
0.2736
L
/
4
4.6m
h
/
2
翼缘计算
梁号
截面
宽度
（
mm
）
跨中
边梁
净截面（计翼缘湿接缝）
面积矩
A
n
m
2
I
n
m
4
y
nx
m
y
p
m
S
na
-
a
m
3
S
nb<
/p>
-
b
m
3
S
nc
-
c
m
3
< br>
0.8516
2250
0.8516
0.8516
1.2900
0.8516
2250
0.8516
0.8516
1.2900
0.4353
0.4356
0.4156
0.4318
0.4353
0.4356
0.4156
0.4318
0.5045
0.5046
0.4907
0.6603
0.5045
0.5046
0.4907
0.6603
1.3245
1.3203
1.0876
0.3897
1.3245
1.3203
1.0876
0.3897
0.1568
0.1572
0.1602
——
0.1568
0.1572
0.1602
——
0.2409
0.2433
0.2469
0.3526
0.2409
0.2433
0.2469
0.3526
0.2056
0.2115
0.2140
0.2613
0.2056
0.2115
0.2140
0.2613
L
/
4
4.6m
h
/
2
跨中
2
号
梁
L
/
4
4.6m
h
/
2
翼缘计算
梁号
截面
宽度
（
mm
）
跨中
边梁
换算截面（不计翼缘湿接缝）
面积矩
A
0
m
2
I
0
m
4
y
0
x
< br>m
y
p
m
S
0
a
-
a
m
3
S
0
b
-
b
m
3
< br>
S
0
c
-
c
m
3
0.8338
1975
0.8338
0.8338
1.2720
0.7862
1700
0.7862
0.7862
1.2246
0.3669
0.3700
0.3742
0.4003
0.2760
0.2787
0.2822
0.4003
0.6506
0.6488
0.6462
0.9347
0.8073
0.8054
0.8026
0.9321
1.1694
1.0722
0.9321
0.3384
1.0127
0.9156
0.7757
0.3393
1.1321
1.1316
1.1311
——
1.1226
1.1223
0.1220
——
0.3195
0.3190
0.3185
0.3728
0.3021
0.3018
0.3015
0.3533
0.2862
0.2857
0.2853
0.3155
0.2642
0.2639
0.2636
0.2834
L
/
4
4.6m
h
/
2
跨中
2
号
梁
L
/
4
4.6m
h
/
2
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
翼缘计算
梁号
截面
宽度
（
mm
）
跨中
边梁
净截面（不计翼缘湿接缝）
面积矩
A
n
m
2
I
n
m
4
y
nx
m
y
p
m
S
na
-
a
m
3
S
nb<
/p>
-
b
m
3
S
nc
-
c
m
3
< br>
0.8078
1975
0.8078
0.8078
1.2460
0.7618
1700
0.7618
0.7618
1.2002
0.3690
0.3722
0.3765
0.4003
0.2771
0.2674
0.2710
0.4002
0.6393
0.6375
0.6348
0.9333
0.8011
0.7991
0.7963
0.9307
1.1807
1.0835
0.9435
0.3389
1.0189
0.9219
0.7820
0.3398
0.1356
0.1382
0.1409
——
0.1279
0.1306
0.1332
——
0.2261
0.2271
0.2280
0.3263
0.2099
0.2216
0.2273
0.3416
0.2034
0.2043
0.2054
0.2533
0.1867
0.1872
0.1883
0.2152
L
/
4
4.6m
h
/
2
跨中
2
号
梁
L
/
4
4.6m
h
/
2
注：
y
0
x
——换算截面重心轴到梁顶面距离；
y
p
——预应力钢筋重心到截面重心的距离
A
0
、
I
0
、
S
0
——换算截面面积、抗弯惯矩和面积矩；
A
n
、
I
n
、
S
n
——净截面面积
、抗弯惯矩和面积矩。
对应
S
0
a
-
a
：
b=0.2
（
0.5<
/p>
）
、对应
S
0<
/p>
b
-
b
：
b=0.2(0.5)
、对应
S
0
c
-
c
< br>：
b=0.2(0.5)
，括号内外数
< br>L
L
字分别用于
2
及
4
与支点。
五、
持久状况承载能力极限状态计算
（一）
、正截面抗弯承载能力
荷
载
基
本
组
合
表
达
式
按
《
通
规
》
< br>式
（
4.1.6-1
）
：
0
M
sd
n
0
Gi
M
Gik
Q
1
M
Q
1
k
。
i
1
当受压区高度位于翼缘内，
其正截面抗弯承载力应符合
< br>《桥规》
式
（
5.2.2-1<
/p>
）
：
可编辑
<
/p>
-------------
精选文档
-
----------------
0
M
d
M
ud
f
cd
bx
h
0
。
按《桥
规》式（
5.2.2-2
）
：
x
x
2
< br>f
sd
A
s
f
pd
A
p
f
cd
b
按
《桥规》
式
（
5.2.2-3
）
，
钢筋采用钢绞线，
混凝土标准强度为
C50
，
查
《桥
规》表
5.2.1
得相对界限受压区高度
b
0
.
4
。
x
b
h
0
0
.
4
h
0
截面极限承载能力计算见表
12.
截面极限承载能力计算
表
12
梁号
截面
kN
m<
/p>
0
M
d
A
p
mm
2
h
0
1820.0
0
1739.3
7
1816.4
5
1730.7
2
b
mm
x
4031
4031
3892
3892
1975
1975
1700
1700
x
M
ud
f
cd
bx
h
0
0
M
d
M
ud
f
cd
b
2
mm
100.78
100.78
97.30
97.30
8988.40
8573.78
8669.15
8248.74
满足
满足
满足
满足
f
pd
A
p<
/p>
L
/
2
边梁
8281.34
6233.30
7728.00
5818.44
L
/
4
2
号
梁
L
/
2
L
/
4
表
12
中
x
值小于翼缘厚度
160mm
，符合假定，且满
足
x
b<
/p>
h
0
。
（二）
、斜截面抗剪承载力验算
1
、确定斜截面抗剪计算截面的位置
计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按《桥规》第
5.2.6
条规
定采用距支座中心
h
截面位置，斜截面水平投影长度
C
0
.
6
mh
0
。经试算，斜截
2
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
面受压端正截面距支点
1
.
25
h
。
现计算该位置处的剪力组合设
计值
V
d
和相应的弯
< br>矩组合设计值
M
d
。
（
1
）
、距支点
1
.
25
h
截面由公路——Ⅱ级荷载产生的内力
①剪力标准值
2
V
Qk
1
i
A
i
q
k
< br>
1
.
2
i
y
i
P
k
<
/p>
i
1
式中：
i
——横向分布系数；
A
i
、
y
i
——内力影响线面积和影响线竖标值。
q
k
7
.
88
kN
/
m
,
P
k
206
.
7
kN
剪力标准值计算见表
13
。
剪力标准值计算
表
13
V<
/p>
Qk
kN
<
/p>
梁号
1
A
1
q
k
kN
2
A
2
q
k
< br>
kN
1
.
2
i
y
i
P<
/p>
k
kN
不计冲击力
1
1
计冲击力
1
<
/p>
1
.
259<
/p>
边梁
2
号梁
21.78
21.42
46.81
36.56
159.38
156.73
227.97
214.71
287.01
270.32
②弯矩标准值
M
Qk<
/p>
2
1
i
A
i
q
< br>k
1
.
2
i
y
i
P
k
<
/p>
i
1
弯矩标准值计算见表
14
< br>
弯矩标准值
可编辑
-------------
精选文档
-----------------
表
14
M<
/p>
Qk
kN
<
/p>
m
梁号
<
/p>
1
A
1
q
k
kN
2
A
2
q
k
kN
1
< br>.
2
i
y
i
P
k
kN
<
/p>
不计冲击力
1
1
计冲
击力
1
1
.
259
边梁
2
号梁
54.43
53.52
116.73
91.17
332.03
326.51
503.19
471.20
633.52
593.24
（
2
）
、距支点
1.25h
截面荷载效应组合计算（表
15
）
荷载效应组合计算
表
15
梁号
作用分类
组合计算表达式
一期恒载
S
G
1
k
一期恒载
永久作用
边梁
弯矩
kN
m
<
/p>
781.53
剪力
(kN)
278.46
2
号梁
弯矩
kN
m<
/p>
766.46
剪力
(kN)
273.69
S
G
1
k
S
G
1
k<
/p>
二期恒载
S
G
2
k
S
Qk
（不计冲击力）
827.94
295.43
850.62
304.49
419.68
503.19
633.52
1881.14
152.92
227.97
287.01
735.36
434.28
471.20
593.24
1878.14
157.26
214.71
270.32
732.07
可变作用
S
Qk
（计冲击力）
S
uk
S
< br>Gik
S
Qk
（计冲击力）
i
1
2
2
0
S
< br>ud
1
.
1
1
.
2
S
Gik
1
.
4
S<
/p>
Qk
i
1
2622.
48
1033.82
2609.66
1025.80
（计冲击力）
可编辑