YJK参数设置详细解析
-
结构总体信息
1
、结构体系：按实际情况填写。
2
、结构材料信息：按实际情况填写。
3
、
结构所在地区：
< br>一般选择
“
全国
”
。
分为全国、
上海、
广东，
分别采用中国国家
规范、上海地区规程和广东地区规程。
B
类建筑和
A
类建筑
选项只在坚定加
固版本中才可选择。
4
、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，
无则填
0
。
5
、嵌固端所在层号：
（
P219~224
）
抗规
6.1.14
条：地下室结构的楼层侧向刚度
不
宜小于相邻上部楼层侧向刚度的
2
倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的
2
倍，可将地下一层顶
板作为嵌固部位；
如果不大
于
2
倍，
可将嵌固端逐层下移到符合要
求的部位，
直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的
2<
/p>
倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结
构本身的特性有关，与外界条件（如回填
土的影响、
是否为地下
室等）
无关，
所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度
比。
在
YJK
中的结果文件
中，剪切刚度是
RJX1
、
RJY1
，可从地
下一
层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于
2
或四舍五入大于
2
的，该
层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件
，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固
端所在层号填
0
。
6
、与基础相连构件最大底标高：
<
/p>
7
、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从
结构最底层起
算
（包括地下室）
，
例如：
地下室
3
层
，
地上裙房
4
层时，
< br>裙房层数应填入
7
。
8
、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室<
/p>
3
层，转
换层位于地上
< br>2
层时，
转换层所在层号应填入
5
。
程序不能自动识别转换层，
需要人
工指定。
对于高位转换的判断，
转换层位置以嵌固端起算，
即以
（转换层所在层号
-
嵌
固端所在层号
+1
）进行判断，是否为
3
层或<
/p>
3
层以上转换。
9
、加强层所在层号：人工指定。根据《高规》
10.3
、
《抗规》
6.1.10
< br>条并结合工
程实际情况填写。
10
、底框层数：用于框支剪力墙结构。高规
10.2
11
、施工模拟加载层步长：一般默认
1.
12
、恒活荷
载计算信息：
（
P66
）
1
）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性
加载模型；
2
）模拟施工加载一模式
：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各
种类型的下传荷载的结构，但不使用
与有吊柱的情况；
3
）按模拟施工二
：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向
荷载按刚度的重分配，柱墙上
分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合
理。
4
）模拟施工加载三：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程。
故此建议
一般对多、
高层建筑首选模拟施工
3
。
对钢结
构或大型体育馆类
（指
没有严格的标准层概念）
结构应选一次加载。
对于长悬臂结构或有吊柱结构，
由
于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行
精选
设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工
3<
/p>
。
19
、风荷载计算信息：一般来说大部分工程采用
< br>YJK
缺省的
“
一般计算方式<
/p>
”
即
可，如需考虑更细致的风荷载，则可
通过
“
特殊风荷载
”
< br>实现。
20
、地震作用计算信
息：一般为
“
计算水平地震作用
”
。
抗规
5.1.
6
条规定，
6
度时的部分建筑，应允许
不进行截面抗震验算，但应符
合有关的抗震措施要求。
因此这类
结构在选择
“
不计算地震作用
”
的同时，
仍要
在
“<
/p>
地震信息
”
页中指定抗震等级，以满足抗
震构造措施的要求。此时，
“
地震
信息
”
页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。
21
、计算吊车荷载：
（需要时
勾选，默认缺省）
22
、计算人防荷
载：
（需要时勾选，默认缺省）
23
、考虑预应力等效荷载工况：
（需要时勾选，默认缺省）
24
、生成传给基础的刚度：
在实际情况中，基础与上部结构总是共同工作的，从受力角度看它们是不可
分开的一个整体。但是在设计中基础与上部结构通常分开来做，在设计基础
时，通常
只考虑上部结构传给基础的荷载，而上部结构传给基础的刚度贡献
则很少考虑或者只能非
常粗略的用一些经验参数来考虑。
不考虑上部结构的刚度贡献
，将会低估基础的整体性，很可能会导致错误的
基础变形规律，造成基础设计在某些局部
偏于不安全，而在另一些局部又偏
于浪费。
< br>SATWE
程序，
在上部结构计算中，
< br>增加了上部结构刚度向基础凝聚的功能。
为之后的基础计算分析提供了方便，不但
能接受上部结构传来的荷载，同时
还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实际。
25
、上部结构计算考虑基础结构：
26
、生成等值线用数据：
（需要时勾
选，默认缺省）
27
、计算温度荷载
：
（需要时勾选，默认缺省）
28<
/p>
、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：
（需要时勾选，默认
缺省）
控制信息
1
、水平力与整体坐标夹角（度）
：
（
P
62
）一般为缺省。先取初始值
0°
，
在计算结
果
中输出结构的最不利地震作
用方向，
如果大于
±15°
，
则应将该角
度输入此项重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。<
/p>
2
、梁刚度放大系数按
10
《砼规》
5.2.4
条取
值：对现浇楼盖和装配整体式楼盖，
宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影响。一般勾选。<
/p>
3
、
中梁刚度
放大系数
Bk
：
（
P80
）
高规
5.2.2
。
用此系数考虑板作为梁的翼缘对梁
刚度的放大
。刚度增大系数
BK
一般可在
1.0~
2.0
范围内取值，程序缺省值为
1.0
，即不放大。
4
、梁刚度放大系数
上限：一般默认
2
。
5
、连梁刚度折减系数（地震）
：
（
P80
）
抗规（
GB50011-2001
）
6.2.13
条规定折减系数不宜小于
0.5
；当连梁内力由风
荷载控制时，不宜折减。
高规
（
JGJ3-2002
）
5.2.1
条文说明指出：
通常
，
设防烈度低时可少折减一些
（
6
、
7
度时可取
0.
7
）
，设防烈度高时可多折减一些（
8
、
9
度时可取
0.5
）
。折减系数
不宜小于
0.5
，以保证连梁承受竖向荷载能力。
精选
6
、连
梁刚度折减系数（风）
：一般不折减，默认
1
< br>。
7
、连梁按墙元计算控制跨
高比：
高规
7.1.3
：跨高比不小于
5
的连梁宜按框架梁
设计。
一般默认填
4
。
8
、普通梁连梁砼等级默认同墙：一般勾选
。
9
、墙元细分最大控制长度（
m
）
：一般为缺省值
1
。
10
、板元细分最大控制长度（
m
）
：一般
为缺省值
1
。
11
、短墙肢自动加密：一般勾选。
12
、弹性板荷载计算方式：一般默认平面导荷。
13
、膜单元类型：一般默认经典膜元（
QA4
）
。
14
、考虑梁端刚域、
考虑柱端刚域（
P85
）
：
高规
5.3.4
。一般不勾选，作为安全储
备，大
截面柱和异形柱应考虑勾选此项。
高规（
J
GJ3-2002
）
5.3.4
条：在
内力和位移计算中，可以考虑框架或壁式框
架梁柱节点区的刚域。
一般情况下可不考虑刚域的有利作用，
作为安全储备。
但异形
柱框架结构应加以考虑；
对于转换层及以下的部位，
当框支柱尺
寸巨
大时，可考虑刚域影响。刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独立的位移，但本
身不变形。
程序对刚域的假定包括：
不计自重；
外荷载按梁两端节点间距计
算，截面设计按扣除刚域后的长度计
算。
15
、墙梁跨中节点作为刚性楼
板从节点：一般默认勾选，不勾选位移偏小，不安
全。
当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因此在计算模型中
墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。这种情况下，一方面会由于刚
性楼板的
约束作用过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面由于楼板的平面内
作用，
使得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系，
所以程序增加该选项，
默
认勾选。如不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点，其水平面内位移不受
刚
性楼板约束，此时墙梁的剪力一般比勾选时偏小。
16
、结构计算时考虑楼梯刚度：一般默认勾选。
（建模时，不建楼梯）
17
、
弹性板与梁变形协调：
相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度
，
自动
实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应
勾选。
18
、弹性板与梁协调时考虑
梁向下相对偏移：默认缺省。
一些传统的做法在计算梁与楼板
协调时，
计算模型是以梁的中和轴和板的中
和轴相连的方式计算
的。由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，实际上梁的中和
轴和板中和轴存在竖向的偏差，因
此，
YJK
中设置了【弹性板与梁协调时考
虑向下相对偏移】来模拟实际偏心的效果，勾选此参数后软件将在计算中考
虑到这种
实际的偏差，将在板和梁之间设置一个竖向的偏心刚域，该偏心刚
域的长度就是梁中和轴
和板中和轴的实际距离。
这种计算模型比按照中和轴
互相连接的
模型得出的梁的负弯矩更小，正弯矩加大并承受一定的拉力，这
些因素在梁的配筋计算中
都会考虑。
精选
19
、刚性楼板假定：
（
P97
、
P196~19
8
）
不强制采用刚性楼板假定：
对所有楼层采用强制刚性楼板假定：
整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚：一般勾选此项
高规
5.1.5
条规定，
< br>计算结构整体指标
（内力、
位移、
周期等）
时采用强制刚
性楼板假定，进行内力分析和计算配筋
时不采用强刚。
凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。
20
、
地下室强制采用刚性楼板假定：
一般情况不选取，
按强制刚性板假定时保留
弹性板
面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板
3
、
6
情况。但已
选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板
假定的话此条无意义。
21
、多塔参
数：
（
P225~232
）用于多塔结
构。
自动划分多塔
自动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较大值。
<
/p>
22
、现浇空心板计算方法：用于带现浇空心板的结构。一般不勾
选。
交叉梁法、有限元法：根据实际情况选择。
< br>23
、考虑
P-
△效应：
（
P84
）具体应根据程序计算结果
中的提示来确定
是否勾选。
高规（
JGJ3-2002
）<
/p>
5.4
节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原
则；高层民用钢结构（
JGJ99-98
）<
/p>
5.2.11
条给出对于无支撑结构和层间位移
< br>角大于
1/1000
的有支撑结构，应考虑
P-Δ
效应。
组合系数：恒载
默认
1
；
活载
默认
0.5
24
、增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：默认缺省<
/p>
25
、梁自重扣除与柱重叠部分：为了
安全储备，一般不勾选。
26
、楼板
自重扣除与梁重叠部分：为了安全储备，一般不勾选。
27<
/p>
、输出节点位移：需要时勾选，默认缺省。
28
、地震内力按全楼弹性板
6
计
算：
（
P197~198
）用于板柱<
/p>
-
剪力墙结构、厚板转
换结构。
屈曲分析：需要时勾选，默认缺省。
风荷载基本参数
精选
1
、执
行规范：
GB50009-2012
2
、地面粗糙度类别：
（
P70
）
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区
C:
指有密集建筑群的城市市区；
D:
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
3
、修正后的基本风压（
KN/m2
）
：
（
P70
）
按照《建筑结构荷载规范》附录
D
.4
中附表
D.4
给出的
50
年一遇的风压采
用，
但
不得小于
0.3KN/m2
。
一般情况
下，
高度大于
60m
的高层建筑可按<
/p>
100
年一遇的风压采用；
对于高度不超
过
60m
的高层建筑，
其风压是否提高
，
可
由结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。
4
、
风荷载计算用阻
尼比
（
%
）
：
混凝土结构及砌体结构
5%
，
有填充墙钢结构
2%
，
无填充墙钢结构
%1
。
砼规<
/p>
11.8.3
，抗规
5.1.5
、
9.2.5
，荷规
8
.4.4
，高规
11.3.5
及条文说
明。
5
、
结
构
X
向基本周期
（秒）
：
第一次计算时采用默认值，
然后根据计算出的周期<
/p>
（
）乘以折减系数后回代。
6
、
结构
Y
向基本周期
（秒）
：
第一次计算时采用默认值，
然后根据计算出的周期
（
）乘以折减系数后回代。
7
、
承载力设计时风荷载效应放大系数：<
/p>
高规
4.2.2
。
程序默认值为
1.0
，
对风荷载
比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的
1.1
倍采用。
8
、用于舒
适度验算的风压（
KN/m2
）
：默认
与风荷载计算的基本风压（
50
年一
遇
）取值相同。对于超过
150m
的高层结构才考虑此项，一般可
取
10
年一
遇的风压。
9
、
用于舒适度验算的结构
阻尼比
（
%
）
：
对于超过
150m
的高层结构才考虑
此项。
按照高规
3.7.6
要求，
验算风振舒适度时结构阻尼比宜取
1%~2%
，
程序默认
取
2%
< br>。
10
、精细计算方式下对柱
按柱间均布风荷加载：一般不勾选。
11
、考虑顺风向风振：一般勾选。
对于基本自振周期
T1
大于
0.25s
的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结
构，以及对于高度大于
30m
且高宽比大于
1.5
的高柔房屋，均应考虑风压脉
动对结构发生顺风向风振的影响。
12
、考虑横风向风振：默认缺省。
13
、
结构宽深：
勾选考虑横风向风振时，
才能供选此项。
默认勾选程序自动
计算。
14
、考虑扭转风振：默认缺省。
15
、其它风向角度：默认缺省。
<
/p>
16
、体型分段数：
（
< br>P70~71
）荷规
7.3.1
，高规
3.2.5
。
指定风荷载：
需要时勾选，默认缺省。
地震信息
1
、设计地震分组：详见《抗规》附录
A
。
2
、设
防烈度：详见《抗规》附录
A
。
精选
3
、场
地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》
4.1.6
。
4
、特征周期：高规
4.3.7
，抗规
5.1.4
< br>。
设计地震分组
场地类别
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
第一组
0.25
0.35
0.45
0.65
第二组
0.30
0.40
0.55
0.75
第三组
0.35
0.45
0.65
0.90
5
、周期折减系数：
（
P75
）高规
3.3.16
对于框架结构可取
0.6~0.7
；对于框架
< br>-
剪力墙结构可取
0.7~0.8
；框架
-
核心筒
结构可取
0.8~0.9
；剪力墙结构可取
0.8~1.0
。
6
、特征值分析参数
分析类型：默认
WYD-
RITZ
。
7
、
（
1
）用户定义振型数：
（
P74
）一般最少取
3
且为
3
的倍数。当考虑扭转藕联
计算时，振型数应不少于
9
。对于多塔结构
振型数应大于
12
。衡量指标
是：有效
质量系数
≥90%
。
（
2
）程序自动确定振型数：
一般勾选（
2
）
，让程序自动确定振型数。
8
、最多振型数量：默认缺省值。
<
/p>
9
、
按主振型确定地震内力符号：
根据
《抗规》
5.2.3
条计算的地震效应没有符号，
SATWE
原有的符号确定规
则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符
号，现增加本参数可解决原有规定下个别
构件内力符号不匹配的情况，可勾
选。
10
、砼框架抗震等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
11
、剪力墙抗震
等级：按《抗规》
6.1.2
填写。
12
、钢框架抗震等级：按《抗规》
6
.1.2
填写。
13
、抗震构造措施的抗震等级：一般为不改变，学校提高一级。
当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，
在配筋文件中
会输出此项信息，故此系数按规范选取。详见抗规
3.3.1
、
3.3.2
、
3.
3.3
。
3.3.1.
丙类建筑
Ⅰ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗
震构造措施
(
烈度
)
< br>
6
6
6
7
7
8
Ⅱ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗
震构造措施
(
烈度
)
< br>
6
7
7
8
8
9
Ⅲ、Ⅳ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
抗震构造措施
(
烈度
)
6
7
8
8
9
9
精选
3.3.2
甲、乙类建筑
Ⅰ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
)
6
7
7
8
8
9
Ⅱ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
Ⅲ、Ⅳ类场地
6
度
7
度
8
度
9
度
设计基本地震加速度
(g)
0.05
0.10
0.15
0.20
0.30
0.40
抗震措施
(
烈度
)
7
8
8
9
9
9+
抗震构造措施
(
烈度
< br>)
7
8
8+
9
9+
9+
14
、
框支
剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：
用于框支剪力墙
< br>结构，默认勾选。
15
、
地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震措施四级：
高
规
3.9.5
，
默认勾选。
16
、结构的阻尼比（
%
）
：
（
P7
5
）一般勾选全楼统一。
（
1
）全楼统一：一般混凝土结构取
5%
，钢结构取
2%
，混合结构在二者之
间取值。程序缺省值为
5%
。
（
2
）按材料区分：钢
2%
，型钢混凝土
5%
，混凝土
5%
。
17
、考虑偶然偏心：
（
P73<
/p>
）一般勾选，
X
、
Y
方向默认
5%
。
< br>
5%
的偶然偏心，
是从施工角
度考虑的。
计算考虑偶然偏心，使构件的内力增
大
5%~10%
，使构件的位移有显著的增大，平均
为
18.47%
计算单向地震作用时
应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算
4
个地
震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏心
5%
< br>的地震作用。计算位移
比时看此工况下的值，计算位移角时可不考虑此工况下的情
况。
18
、偶然偏心计算方法：默认
等效扭矩法（传统法）
。
19
、隔震减震附加阻尼比算法：用于隔震减震计算，默认强制解耦。
<
/p>
最大附加阻尼比：用于隔震减震计算，程序缺省值
0.25
。
20
、考虑双向
地震作用：
（
P73
）一般勾选。
一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断
：若该值
超过
1.2
，则可认为扭转明
显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之
可不用选，
对
高层结构，
当需要选择考虑双向地震作用时，
也要选择考虑偶然
偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。
位移比超过
1.2
时，
则考虑双向
地震作用，
不考虑偶然偏心；
位移比不超过
1.2
时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
21
、自动计算最不利地震方向的地震作用：
（
P62
）
，一般勾选。
22
、斜交抗侧力构件方向附加角度（
0-90
）
：
（
P76
）用于有斜交抗侧力构件的结
构。
地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15
度时，在此需要填写此角度，
精选